Поскольку полученные

Поскольку получение аналитических решений для перемещений точек нопермтсти трещин затруднительно, величину ay(l)u(l,l) 1 1 редста в и м следу ю щи м об ра зом :

Автоматизация анализа. Автоматизация анализа эксплуатационной роли и технологического происхождения неровностей Поверхности имеет важное значение, поскольку получение соответствующей информации и особенно ее переработка требуют значительных затрат труда и времени. В этом отношении наметились два направления: разработка специализированных вычислительных устройств, предназначенных для переработки информации, снимаемой непосредственно щупом профилографа или про-филометра; применение электронных цифровых вычислительных машин (ЭЦВМ), например «Проминь», «Наири», «Минск» и др. При обработке профилограмм во многих случаях используют также считывающие устройства, например типа «Силуэт». Общая схема количественного анализа связей неровностей поверхности с, эксплуатационными свойствами деталей и с технологическими факторами приведена на рис. 52 [17]. ,

Большой пик на кривой зависимости линейной тормозной способности вещества от глубины проникновения частицы в слой вещества в конце тормозного пути называют пиком Брэгга. Это явление используют в лучевой терапии рака, где очень важно добиться максимального выделения энергии в глубоко расположенной опухоли, не разрушив окружающую здоровую ткань или, по крайней мере, причинив ей минимальный вред. В этом отношении еще более эффективным по сравнению с протонным излучением является использование пионов, поскольку в этом случае не только имеется пик Брэгга, но происходит поглощение пиона одним из ядер вещества, которому полностью передается энергия массы покоя пиона (см. табл. 14.1), следствием чего является расщепление или скалывание этого ядра. Пионная терапия делает только первые шаги, поскольку получение пионных пучков (для этого требуются специальные ускорители) является не очень простой задачей.

Решение. В таблице 17.12 приведены выражения для кинетической и потенциальной энергий для 2—5 вариантов систем обобщенных координат. Поскольку получение дифференциальных уравнений движения при наличии выражений для Т и U было показано в примере 17.28 и в принципе оно не представляет сложности; здесь опущены промежуточные преобразования и сразу приведены дифференциальные уравнения для случая свободных колебаний, которые также помещены в таблицу 17.12. Для большей наглядности в таблицу 17.13 помещены матрицы А и С всех вариантов (2—6).

Большой "интерес представляет парогазовая смесь при высоких температурах (1000—1500° К), поскольку получение водяного пара или нагретого воздуха с такой температурой требует преодоления значительных технических трудностей, из которых главной является создание теплообменных аппаратов, обеспечивающих значительный перенос тепла через стенку. В процессе же получения парогазовой смеси, когда теплообмен между продуктами сгорания и водой осуществляется непосредственным контактом, эта трудность автоматически отпадает.

1. МСС — система, снабжающая механической энергией (фиг. 4-1). Такие системы весьма ограничены по масштабам и, как правило, связаны с технологическими особенностями производства. Например, система воздушного хозяйства на заводе или руднике. Как правило, МСС является производной, поскольку получение механической энергии производится в насосе или компрессоре, приводимом а действие электрическим двигателем.

поскольку получение металлов и поддержание их в состоянии высокой

Влияние даже небольшого количества примесей на свойства металлов весьма значительно, чем и объясняется расхождение в приводимых данных, поскольку получение металлов и поддержание их в состоянии высокой степени чистоты сопряжены с трудностями.

Поскольку получение аналитических решений для перемещений точек поверхности трещин затруднительно, величину а„(1)и(1, 1) представим следующим образом:

Точность величин, полученных в результате расчета, определяется отклонениями от экспериментальных значений, приведенными в предыдущей таблице и полученными с помощью данных табл. 6.1—6.4. Такое совпадение считается удовлетворительным, поскольку получение точных экспериментальных

удлинение при пределе текучести и при разрыве [80]. Обычно трудно разделить влияние степени кристалличности и морфологии кристаллической фазы, поскольку получение более резко выраженной сферолитной структуры при медленном охлаждении или отжиге сопровождается также возрастанием степени кристалличности [79].

При изготовлении сферических резервуаров и газгольдеров (см. рис. 8.1, г) сферическую поверхность заготовки получают разными методами в зависимости от схемы раскроя. Так, при схемах раскроя, показанных на рис. 8.17, а, в, заготовки получают горячей штамповкой; при раскрое, как па рис. 8.17, б,— холодной вальцовкой с помощью специального многовалкового стана. Верхние валки имеют бочкообразную форму. Два нижних и один верхний валки являются изгибающими, остальные — калибрующими. Перед вальцовкой вырезают развертку лепестка. Так, для сферического резервуара вместимостью 2000 м3 (рис. 8.17, б) заготовку меридиональных лепестков собирают из трех листов размером 7000X2100 мм каждый по коротким кромкам и сваривают под флюсом. Вырезку заготовки производят по накладному шаблону-копиру. Поскольку полученные лепестки превышают габарит подвижного железнодорожного состава, то после вальцовки их разрезают на две части и укладывают выпуклостью,вниз в специальные контейнеры для перевозки к месту монтажа.

Сферическую поверхность заготовки получают разными методами в зависимости от схемы раскроя (рис. 1.2). Так, при схемах раскроя, показанных на рис. 1.2, а, в, заготовки получают горячей штамповкой; при раскрое, как на рис. 1.2, б , -холодной вальцовкой с помощью специального многовалкового стана. Верхние валики имеют бочкообразную форму. Два нижних и один верхний валики являются изгибающими, остальные - калибрующими. Перед вальцовкой вырезают развертку лепестка. Так, для сферического резервуара объемом 2000 м3 (рис. 1.2, б) заготовку меридиональных лепестков собирают из трех листов размером 7000x2100 мм каждый по коротким кромкам и сваривают автоматической сваркой под флюсом. Вырезку заготовки производят по накладному шаблону-копиру. Поскольку полученные лепестки превышают габарит подвижного железнодорожного состава, то после вальцовки их разрезают на две части и укладывают выпуклостью вниз в специальные контейнеры для перевозки к месту монтажа.

Поскольку полученные пробы не содержали в заметном количестве гидрооксида натрия, авторы [38] предполагают, что NaOH существует только как промежуточное активное соединение, способствующее образованию конечных продуктов.

На основе теории Новожилова Розен [244] исследовал температурные напряжения в оболочках из изотропных слоев при температуре, изменяющейся только по толщине. По мнению автора, его решение справедливо для замкнутых оболочек любой формы, однако, поскольку полученные в результате решения напряжения изменяются только по толщине, оно справедливо только для сферической оболочки. Лин и Бойд [172] получили уравнения термоупругости для произвольных оболочек вращения из орто-тропных слоев.

В первых попытках применить вероятностные методы для связи «прочности» с «расчетными характеристиками» использовался, по существу, нормальный закон распределения, включающий определение на основании экспериментальных данных величины, равной среднему арифметическому минус три средних квадратических отклонения. Определенная таким образом величина некорректно считалась с вероятностью 99,87% соответствующей минимальной. Такой подход не является строго обоснованным, как показал Мун с соавторами [27], поскольку полученные значения статистик выборки являются лишь оценками для генеральной совокупности. Для улучшения способа определения расчетных характеристик неопределенность в расчете статистик генеральной совокупности учитывалась через доверительные интервалы для соответствующих оценок. Этот подход и будет рассмотрен в дальнейшем.

Приведенные выше соотношения пригодны для исследования чистых металлов и однофазных сплавов. В последнее время были выполнены разработки, обеспечившие возможность распространения описанного метода на двухфазные системы. Поскольку полученные уравнения довольно громоздки, ограничимся здесь лишь кратким схематическим изложением полученных результатов.

В дальнейшем за исключением специальных случаев, оговоренных особо, влияние сил сопротивления на собственные частоты не будет приниматься во' внимание, поскольку полученные при учете этих сил уточнения не подкрепляются точностью реальной исходной информации об остальных параметрах системы.

Расчет основан на знании зависимости допускаемого удельного давления р от окружной скорости v. Сам расчет прост, однако определение зависимости р — и затруднительно, поскольку полученные кривые относятся всегда только к определенным условиям (смазке, конструкции подшипника, т. е. его зазору, натягу между втулкой и ступицей, длине подшипника, виду материала и т. д.), при которых они определены.

Следует отметить, что неизвестные утлы а2и и а2ц+2 не входят в уравнения (2.15.5) и (2. 15.6), поскольку полученные на этапах 1 и 2 выражения для ортов не содержат этих углов.

Поскольку полученные методом Монте-Карло результаты показывают, что двухпараметрический логарифмически-нормальный закон достаточно хорошо описывает расчетное распределение долговечности, то для получения дальнейших оценок ее рассеяния при других возможных параметрах распределения предела выносливости можно ограничиться вычислением первых двух моментов искомого распределения. Используя известные формулы теории вероятностей для среднего значения функции (5.100) и для ее второго момента распределения (при нормальном законе

Все, что касается геометрии деформирования оболочки и условий равновесия выделенного из нее элемента, не зависит от упругих свойств материала, из которого она изготовлена, в связи с чем эти свойства до сих пор не рассматривались. Однако, поскольку полученные в п. 1.6 уравнения равновесия элемента оболочки статически неопределимы, задача по расчету напряженно-деформированного состояния не может быть решена, пока не будут учтены упругие свойства материала оболочки, т. е. пока не будут получены соотношения, связывающие между собой усилия, моменты и параметры деформации срединной поверхности. Такие соотношения для тонкой оболочки, изготовленной из однородного, изотропного материала, следующего закону Гука, будут выведены в п. 1.9. Однако предварительно следует получить формулу для энергии деформации оболочки.