Поскольку последняя

При растяжении (сжатии) поперечные сечения бруса, плоские и нормальные к его оси до деформации, остаются плоскими и нормальными к оси и при деформации. Это положение, известное под названием гипотезы Бернулли, или гипотезы плоских сечений, дает возможность обосновать принятый закон распределения нормальных напряжений. Действительно, поскольку поперечные сечения бруса остаются плоскими и, следовательно, параллельными друг другу, то отдельные элементы бруса (как говорят, волокна бруса) деформируются одинаково. Естественно, что при однородном материале бруса равным деформациям соответствуют и равные между собой силы, а это как раз и означает, что внутренние силы распределены по поперечному сечению равномерно.

При растяжении (сжатии) поперечные сечения бруса, плоские и нормальные к его оси до деформации, остаются плоскими и нормальными к оси и при деформации. Это положение, известное под названием гипотезы Б е р н у л л и, или гипотезы плоских сечений, дает возможность обосновать принятый закон распределения нормальных напряжений. Действительно, поскольку поперечные сечения бруса остаются плоскими и, следовательно,

Если нагрузить брус, например, так, как показано на рис. 2.142, то он будет испытывать изгиб в двух плоскостях — поперечный косой изгиб и растяжение. В его поперечных сечениях возникнут пять внутренних силовых факторов: продольная сила Nz, поперечные силы Qx и Qy и изгибающие моменты Мх и My. Поскольку поперечные силы при расчете на прочность, как правило, не учитываются, то указанный случай нагружения практически почти не отличается от показанного на рис. 2.143, где брус нагружен одной внецентренно приложенной осевой силой. Здесь возникают три внутренних силовых фактора: продольная сила N z и изгибающие моменты Мх и Ми, т. е. брус испытывает чистый косой изгиб и растяжение.

скольку в 5-й и 6-й строках матрицы (6.4) компоненты и г) Ф 0. Поперечный сдвиг, связанный через формулы Коши с осевым перемещением w, может в значительной степени повлиять на распределение последнего. Поскольку поперечные деформации е„

скольку в 5-й и 6-й строках матрицы (6.4) компоненты и г) Ф 0. Поперечный сдвиг, связанный через формулы Коши с осевым перемещением w, может в значительной степени повлиять на распределение последнего. Поскольку поперечные деформации е„

териала оарабана и технологии сварки изменяется в пределах 0,85—1,0. Дальнейшее повышение коэффициента прочности при ослаблении его отверстиями нецелесообразно. Ослабления поперечного сечения барабана вследствие сварки обечаек или приварки днищ не учитывают, поскольку поперечные напряжения почти в 2 раза меньше продольных.

Поскольку поперечные сечения звукового пучка лишь с большим трудом можно сделать видимыми, изображения на рис. 4.4 и 4.5 были получены ¦фотографированием расчетных кривых. Повышенная яркость соответствует -высокому звуковому давлению.

В других случаях применяются специальные наклонные искатели для продольных волн, например, для контроля стыковых сварных швов на пластмассовых изделиях (раздел 28.17), поскольку поперечные волны характеризуются сильным затуханием звука. Для контроля аустенитных стыковых сварных швов тоже применяют такие наклонные искатели (раздел 28.16), так как рассеяние продольных волн на дендритной структуре сварного шва меньше, чем в случае поперечных волн 1539].

где штрихом обозначено дифференцирование по х. Поскольку поперечные сечения остаются нормальными к искривленной оси стержня, то при малых прогибах $ — №>', и окончательно можно записать

Промежуток между составляющими стержнями, в котором располагаются связи, будем называть швом. Число швов в плоском составном стержне на единицу меньше числа составляющих стержней. Швы могут иметь значительную видимую толщину, при этом через шов можно провести некоторую воображаемую плоскость, отделяющую один составляющий стержень от другого. Поскольку поперечные сечения составляющих стержней могут иметь любую форму, то можно считать, что эти сечения доходят до разделяющих плоскостей, имея в зоне шва бесконечно малую толщину (рис. 11). Поэтому "сплошной" составной стержень со стержнями, непосредственно примыкающими один к другому, принципиально не отличается от любого составного стержня.

численно равны и противоположны по знаку. А поскольку последняя из них составляет величину - 3/2RTfj, то суммарная удельная энергия в объеме макросистемы равна 3/2RTp. По отношению к ней и рассчитаны доли всех составляющих внутренней энергии термомеханиЧеско-го вещества.

') Работа разрушения П измеряется работой, которую падо затратить для иродштженпя трещины на единицу длины в обрати1 данной толщины t. Полезно заметить, что Я отличается от известной интенсивности работы разрушения (плп вязкости разрушения) 2у = Gc, поскольку последняя определяется в момент начала быстрого распространения трещипм. При этом справедливо неравенство 0 ^ Л г^ 2\t.

Форма указания возможных комбинаций нагрузок выбирается разработчиком программного комплекса. Это может быть граф (ППП «PACK») или таблица с перечислением видов загружения и с указаниями коэффициентов сочетаний, взаимоисключающих нагрузок, возможного их объединения и т.п. (ППП «Лира»). Подобные формы представления исходных данных о нагрузках могут показаться громоздкими, однако они оправданы возможностью отражать изменения в нормах проектирования, появившиеся после разработки данной версии программы. Пользователю не доступны иные приемы внесения изменений в программу, поскольку последняя обычно поставляется в виде загрузочного модуля.

В противном случае система обладает большой инерционностью, и регистрируемая кривая релаксации искажена наложением затухающих колебаний упругого элемента тензодатчика. Следовательно, необходимо провести оценку инерционности измерительной системы. Важно также оценить и чувствительность системы, поскольку последняя в значительной мере определяет точность измерения силы смачивания /. Соответствующие расчеты были проведены для заданных пределов изменения А/ и Д^, что позволило произвести выбор геометрии упругого элемента тензодатчика, удовлетворяющий

В механике разрушения твердое тело рассматривается как континуум. Однако разрушение металлических тел — процесс дискретный [1, 2]. В теориях хрупкого разрушения, как отмечал В. В. Новожилов, содержится определенная физическая константа — атомный радиус (параметр кристаллической решетки). Эта константа чужда механике разрушения, поскольку последняя рассматривает тело как сплошную среду, а не дискретный конгломерат, но теория распространения трещин «не может обойтись без физической константы размерности длины» и «в случае хрупкого разрушения это будет атомный радиус» [1].

Авторы доклада сделали также некоторые выводы относительно перспектив развития усовершенствованных тяжеловодных и высокотемпературных газовых реакторов, хотя они и не вошли в рассмотренные варианты прогнозов развития ядерной энергетики. Эти типы реакторов могли бы иметь очень высокую эффективность использования ядерного топлива, если бы они действовали в замкнутом торий-урановом топливном цикле. В начальной стадии эти реакторы могли бы работать в открытом цикле однократного использования топлива, что хорошо сочеталось бы со стратегией поэтапного развития и не требовало бы одновременного ввода сопутствующих мощностей по переработке отработавшего го-рючегс. Такая возможность выгодно отличает стратегию развития с использованием этих типов реакторов от «максималистской» стратегии развития с использованием реакторов БН, поскольку последняя требует одновременного развития предприятий замкнутого топливного цикла. Следовательно, в то время как крупные страны с хорошо развитой ядерной энергетикой могут склоняться к использованию реакторов БН, другие, в основном малые, страны могут предпочесть поэтапную стратегию ввода тепловых конверторных реакторов с постепенным переходом

Для повышения высокотемпературной прочности и жаропрочности в армирующие волокна вводят легирующие добавки, повышающие температуру начала ракристаллизации, поскольку последняя приводит к сильному разупрочнению волокон. Зависимость предела прочности от состава проволоки и ее диаметра представлена в табл. 3.

Иными словами, в момент образования пластического шарнира в рассматриваемой балке напряжения в крайних волокнах равны ат на протяжении средней трети длины балки. Разумеется, что при другой нагрузке и (или) иной форме поперечного сечения величины Р0, Мхо, гт окажутся иными. Принцип же их отыскания остается неизменным. Нагрузка Р0 является опасной для всей балки в целом, поскольку последняя при ее воздействии теряет свою геометрическую неизменность. При расчете балки по допускаемым нагрузкам условие прочности приобретает вид г)

различные формы проката могут потребовать различного времени термообработки. Один из способов контроля продолжительности старения состоит в одновременной регистрации предела текучести и удельной электропроводности сплава [156], поскольку последняя величина отражает ход процесса образования выделений. С помощью этой методики были получены хорошие результаты для сплава 7075-Т73 [156]. При использовании промышленных высокопрочных алюминиевых сплавов очень важно уметь применять метод повышения стойкости к КР путем старения, поскольку избежать краевого эффекта практически невозможно [2], а защита с помощью лакокрасочных или каких-либо других покрытий недостаточно надежна.

Предсказание спроса вызывает много проблем, многие из которых мы рассмотрим позднее в специальной главе. Но что необходимо отметить здесь, так это влияние сторонников защиты окружающей среды на величину спроса, поскольку последняя воздействует на разведку и структуру потребляемых энергоресурсов, на их перечень, а следовательно и на планируемую геологическую разведку.

Поскольку последняя формула не может отражать снижения себестоимости продукции, изменения в материальных затратах на производство реализованной продукции в плановом периоде по сравнению с базисным, а также экономию от уменьшения условно-постоянных расходов вследствие увеличения выпуска продукции, в нее вводят дополнительную величину для учета изменения материальных затрат производства и условно-постоянных расходов. Тогда эта формула примет следующий вид: