Поскольку последний

Система отсчета, связанная со вторым космическим кораблем, движется в коперниковой системе отсчета так же, как и первая, и, следовательно, в ней действует такое же, как и в первой системе отсчета, поле сил инерции с напряженностью —g, которое, однако, в отличие от первой системы отсчета не компенсируется полем тяготения, поскольку последнее отсутствует. Итак, две системы отсчета, движущиеся с одинаковым ускорением относительно коперниковой системы отсчета, оказываются различными по своим свойствам (одна — инер-циальной, а другая — неинерциальной) вследствие того, что движения тел отсчета, с которыми эти системы отсчета связаны, вызываются силами разной природы.

Анализируя показатели простоев, нужно учитывать, что фактическое время работы с пониженной производительностью намного превышает время простоя, поскольку последнее носит чисто условный характер. Например, простой трубопровода в течение суток эквивалентен в этих показателях 5 сут работы с 80%-и загрузкой.

2 Природный газ в целом в меньшей мере конкурирует с бытовым жидким топливом, поскольку последнее расходуется в основном в районах с малой плотностью тепловой нагрузки.

Данные же исследований теплового баланса при других видах обработки не могут быть распространены на протягивание, поскольку последнее имеет ряд особенностей. Взять хотя бы скоростной фактор: если для большинства других видов •обработки минимальные скорости начинаются с 10 м/мин и выше, то для внутреннего протягивания уже скорость fi -т- 8 м/мин является максимальной.

Бывает, что число Re перестает служить аргументом в формулах типа (4-38), выражающих распределение безразмерных скоростей. Это, например, имеет место при стабилизированном ламинарном течении жидкости в трубах в связи с пренебрежимостью сил инерции. В таких случаях в формулах (4-39, 4-40, 4-41) должно выпасть вместе с числом Re также и Рг, поскольку последнее число является производной комбинацией из Re и Ре. Взамен двух аргументов Re и Рг остается один только первоначальный — число Пекле, непосредственно вытекающее из структуры уравнения энергии:

При измерении давления по сечению огневой зоны датчик необходимо было бы охлаждать. Однако и в этом случае использование конструкции типа акустического зонда позволило избежать охлаждения датчика, поскольку последнее значительно усложняет его конструкцию и влияет на стабильность его работы.

С учетом сделанных предположений эти теоремы, очевидно, справедливы и для п=0. Следовательно, можно также предположить, что при любом, но фиксированном п они справедливы и для всех ач , где р< = = 0, 1, 2,..., п. Поскольку последнее относится к а0, а\, .,., ап, то легко видеть, что правая часть выражения (14) неограниченно дифференцируема в области г/о<У<с°. Этим мы установили, что в результате непрерывного дифференцирования уравнения (14) по всем а (р = = 0, 1, ..., п) в правой части его всегда оказывается выражение, имеющее асимптотическое разложение. Следовательно, для завершения индукционного доказательства остается показать еще, что ал+1 имеет асимптотическое разложение вида (15).

Для устранения возможности выдавливания кольца в зазор уменьшают радиальный зазор, а также увеличивают твердость резины. Поскольку последнее приводит к снижению ее эластичности и к потере упругости

Подставив в условие (3.49) соотношения (3.31), (3.33), (3.34), (3.50) получим уравнение, совпадающее с решением Г. Свифта (3.40), поскольку последнее получено исходя из пред-114

считывая последние по (7.2), получаем слагаемые двух типов. К первому относятся члены, в которых дислокационная функция не дифференцировалась. В них множителями передФ/ являются компоненты деформации, построенные по выражению, заключенному в фигурные скобки. Поскольку последнее представляет собой вектор жесткого смещения, эти множители равны нулю и все члены первого типа выпадают. Ко второму отнесем слагаемые, содержащие производные отФ/ по координатам. В силу свойства б) все они — однозначные функции.

Из сказанного следует, что и давление насыщающих пространство паров должно зависеть ст мениска жидкости, на котором устанавливается равновесное давление, поскольку последнее обусловливается возможностью отрыва с поверхности молекулы благодаря кинетическому движению молекул воды.

Перед применением рекомендуется смешивать ингибитор ТХ-8505 с углеводородами в соотношении 1 : 1. В результате образуется стойкая взвесь (эмульсия), которая со временем расслаивается. Следует применять указанный состав, а не сам ингибитор, поскольку последний очень вязок и при поршнева-нии будут происходить его большие потери. При нанесении данного ингибитора на металл большое значение имеет величина зазора между трубой и поршнем.

поскольку последний стоек только при рН не ниже 3,0. Если полученный электролит имеет рН выше требуемого, то снижение кислотности производится добавкой органической кислоты. Эти электролиты работают с нерастворимыми анодами и поэтому концентрация золота падает; нормальная работа электролита возможна только до содержа-•ния золота 1,0—1,5 г/л, после чего осадки становятся матовыми, после корректировки электролита и доведения концентрации золота до 2,5—3,5 г/л электролит начинает работать нормально. При высокой концентрации золота -в электролите (выше 5 г/л) получаются напряженные растрескивающиеся осадки. Содержание присадок металлов меняется мало, концентрацию органической кислоты определяют измерением рН, при ее повышении добавляют органическую кислоту в виде концентрированного раствора. После корректировки ванны качество покрытия улучшается.

Напряжение в 1 MB соответствует КПД ЯЭГ 4—5%, хотя продукты деления переносят 20% энергии. Потери 15—16% энергии происходят из-за несовершенства сбора заряда и пластинчатой конструкции реактора. Реактор должен часто загружаться делящимся материалом, поскольку последний быстро расходуется. Задача облегчается тем, что твэлы в процессе работы не разрушаются, и топливо в жидком виде может непрерывно подаваться в систему. Для подачи газообразного U235F0 нужен вакуум, соответствующий давлению до 10~5 мм рт. ст. [64].

2. Сламор проявляет каталитическое воздействие на реакцию отверждения эпоксидных смол аминными от-вердителями. Это свойство сламора тоже весьма желательно, так как появляется возможность на 15—25% снизить количество полиэтиленполиамина, необходимого для отверждения, что весьма существенно, поскольку последний является и более дефицитным, и значительно более дорогим веществом, чем сламор.

При проведении серии испытаний с целью выяснения зависимости сопротивления деформации от скорости нагружения (деформации) необходимо обеспечить возможность сопоставления результатов. Это нужно для того, чтобы выяснить влияние скорости, не искаженное различием закона предшествующего нагружения, поскольку последний влияет на структуру материала и, следовательно, на сопротивление деформации. Такое сопоставление требует проведения испытаний таким образом, чтобы во всей серии испытаний, связанных с изучением чувствительности материала к скорости нагружения, величина последней являлась единственным параметром, определяющим изменение деформации е(^) (напряжений a(t)) во времени. В координатах (е, ?е(е)/ео(е)) такой процесс деформирования описывается кривой, не зависящей от скорости. Соответствующий закон деформирования &(t) назовем параметром испытания.

получим, что система заданных скользящих векторов эквивалентна вектору, равному г, который в соответствии с операцией «в» проходит через точку О, и паре с моментом г°, поскольку последний определяет эту пару или ей эквивалентную.

Нормализация технологического оснащения накладывает соответствующие ограничения на конструктора, поскольку последний должен учитывать характеристики и размеры нормализованного оснащения, а также наличие его на заводе. В противном случае вновь создаваемые конструкции нельзя считать в полной мере технологичными; инструментальные цехи в подобных условиях загружаются, как правило, самыми разнообразными заказами на специальное оснащение, которое зачастую лишь незначительно (и необоснованно) отличается от нормализованного. По этой причине необходимо всемерно ориентировать конструкторов завода на пользование нормалями оснащения (в частности, режущего инструмента) и, осуществляя нормализованный контроль рабочих чертежей, попутно проверять степень использования конструкторами нормалей оснащения.

Поскольку последний член в (35) обычно мал по сравнению с первым, для приближенного расчета можно использовать номограмму, представленную на рис. 1.

При сжигании мазута ввиду большей излучательной способности факела устойчивое горение в холодном 'пространстве можно получить только при тонком распиливании топлива, обеспечивающем его быструю газификацию. Сжигать пылевидное топливо (из тощих углей) в этих условиях практически не удается, так как нельзя обеспечить необходимое тепловое напряжение горения. В приведенном выше примере не учтено влияние возврата, поскольку последний, ускоряя процесс воспламенения смеси, не влияет на тепловой баланс факела, если, конечно температура возврата равняется Тп. Влияние на воспламенение смеси возврата и раскаленных окружающих стен широко используют в топочной технике. Например, в горелках потокам топлива и воздуха придают вращательное движение, вследствие чего при выходе из горелки горючая смесь отбрасывается к периферии, в центре по оси горелки устанавливается область пониженного давления, куда устремляется возврат, ускоряющий зажигание горючей смеси. Аналогичный эффект дает так называемый «воротник» Ляховского, а также плохо обтекаемое тело, устанавливаемое на выходе из горелки, и другие устройства.

ки изнашивается более интенсивно, чем сопрягаемая часть инструмента, поскольку последний контактирует с втулкой различными участками. В табл. 20 приведены расчетные значения зазоров S1; допустимые позиционными отклонениями.

Если значение ^2 получается отрицательным, то необходимо использовать в качестве датчика давления реохорд RPa с меньшим сопротивлением или шунтировать его постоянным сопротивлением Rm. Шунтирование не изменяет линейности потенциометра RPn, поскольку последний практически не