Поскольку предполагается

С помощью предела трещипостойкости можно оценить материал по его способности тормозить трещину и можно рассчитывать детали с трещинами па прочность, независимо от вида возможного разрушения (вязкое или хрупкое). Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оценки материалов и проведения расчетов предел трещипостойкости следует определять па образцах, наиболее приближающихся по своим основным параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами, прежде всего, являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, по поскольку практически это не подлежит контролю, то приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженных состояний в расчетных сечениях.

Поскольку практически все ингибиторы атмосферной коррозии, используемые при производстве антикоррозионной бумаги, гидрофильны, полной сушки поверхности металлоизделия, как это требуется перед консервацией маслами и консистентными смазками, можно не проводить. Это упрощает и удешевляет процесс консервации. Достоинством антикоррозионных бумаг, содержащих гидрофильный ингибитор, является возможность использования их в пересушенном состоянии в качестве водоотнимающего средства, позволяющего в ряде случае отказаться от силикагеля или любого другого типа осушителя, используемого по условиям поставки. Потребитель в своей работе должен учитывать эту возможность антикоррозионных бумаг.

1 Такое предположение уменьшает практический интерес к исследованию поверхностей раздела. Основанные на этом предположении оценки рассмотрены в разд. «Теории прочных поверхностей раздела» гл. 4, однако большее внимание уделено теориям слабых поверхносте и раздела. Интерес к теориям последней Группы стал расти, поскольку практически важные системы с более прочной матрицей разрушаются по поверхности раздела.

Очевидно, для количественного анализа этих систем необходимо знать термодинамические данные возможных тройных соединений, тройных твердых растворов и др., как было показано в гл. 3. В приведенных примерах химическая стабильность систем охарактеризована только в первом приближении. Ясно, что в системах, компоненты которых взаимодействуют, следует оценивать кинетику реакций, поскольку практически полезные композиты могут быть химически нестабильны, но стабильны кинетически, как это уже обсуждалось в гл. 3.

Результаты большинства исследований по проблеме «энергетика — окружающая среда» показывают, что социологические, экономические и политические аспекты проблемы намного сложнее технических аспектов, которые, однако, следует принимать во внимание. С помощью математического анализа транспортных потоков в последние годы удалось обеспечить проектировщиков транспортных систем данными, помогающими оптимизировать проекты по созданию транспортных средств и систем. В конструкциях общественных транспортных средств появились некоторые качественно новые черты, и технические аспекты создания предложенных транспортных средств следует рассмотреть подробнее. И, наконец, поскольку практически невозможно отказаться от пользования автомобилем, следует более подробно рассмотреть, какие факторы влияют на его характеристики и как их можно улучшать в будущем.

В химической промышленности вода традиционно используется в многочисленных и разнообразных производствах в качестве сырья, реагента или растворителя. Коррозионные проблемы и требования к качеству воды в этих случаях должны рассматриваться применительно к .особенностям и условиям конкретного технологического процесса производства. Тем не менее, поскольку практически в любом процессе химической технологии проблемы теплопереноса в интервале температур от 0 до 200° С решаются с использованием воды или водяного пара в качестве тепло- или хладоносителя, существует единая для всей химической промышленности проблема защиты от коррозии оборудования химических производств со стороны поверхности теплосъема, обращенной к воде. В тех случаях, когда коррозионная агрессивность реакционной среды ниже, чем теплопереносящей среды (в рассматриваемом случае — воды или пара), выбор материала оборудования и ресурс его работы непосредственно определяются именно коррозионной активностью последней.

Поскольку практически при любом способе нанесения лакокрасочного покрытия на металл поверхность получается неровной и шероховатой, то опорную поверхность датчика делать жесткой нежелательно. Поэтому некоторыми авторами [60] была предложена для этой цели конструкция датчика с «мягким» электродом (рис. 96). Датчик с «мягким» электродом не требует тщательной обработки поверхности подложки. Общая схема установки для измерения толщины покрытия емкостным методом представлена на рис. 97.

Доля плотностей этих величин в смеси определяется в каждом последующем акте нагружения вероятностями исходов предыдущего нагружения, т. е. в итоге не только самими плотностями ф- (х) и ф- (х), характеризующими уровень свойств элемента в начале эксплуатации х и после его восстановления у, но и уровнем внешнего воздействия на этот элемент и. Причем, поскольку практически при любом значении сопротивляемости элемента х существует определенная вероятность его отказа хотя бы в одном нагружений (т. е. существует определенная вероятность превышения действующей случайной нагрузкой сопротивляемости Вер (и > х) = RU (х) > 0, а следовательно, и Рй (х) < 1), то тем более в серии из п нагружений (при п ->• оо) всегда FU (х) ->

В данной формуле не учитывается налог с оборота, являющийся элементом прибавочного продукта, поскольку практически он выполняет функцию перераспределения национального дохода, и правильное определение его величины в пределах отрасли или группы предприятий не представляется возможным.

дофазного гетерогенного взаимодействия не представляет принципиальных трудностей. Однако, поскольку практически отсутствуют данные по их кинетике, при дальнейшем анализе эти процессы не рассматриваются.

Интеграл аппроксимируется конечной суммой, что легко осуществляется, поскольку практически значения корреляционной и взаимной корреляционной функций входа и выхода по реализациям X(t) и Y(t) также подсчитываются на ЭВМ. Если интервал записи случайных функций Т разбить на п равных частей длиной t и оперировать значениями в середине полученных интервалов t\ = t, ti = it, tn=nt, то

Мы увидим, что в последующих расчетах величина Ь играет большую роль. В предположении, что центральный заряд равен ЮОе, получаем, что для альфа-частицы со скоростью 2,09-109 см/с Ь составляет около 3,4-10~12 см. Этот результат получается при допущении, что Ь очень мало по сравнению с R. Поскольку предполагается, что порядок величины R тот же, что и радиуса атома, а именно 10~8 см, ясно, что до своего отскока назад альфа-частица проникает в глубь атома настолько близко к центральному заряду, что полем, обусловленным равномерно распределенным отрицательным электрическим зарядом, можно пренебречь. Вообще, простой расчет показывает, что для всех отклонений, превышающих один градус, можно с достаточной степенью точности приписывать все отклонение действию только поля центрального заряда. На этом этапе развития теории можно не учитывать возможных отдельных отклонений, обусловленных отрицательным электричеством, распределенным внутри объема атома в виде

Рассмотрим теперь напряженное состояние квазиодномерного вяз-копластического стержня длины / при ударе о жесткую преграду со скоростью vc [32]. Предполагается, что материал стержня несжимаем, движение частиц проходит в направлении оси, а координата к отсчитывается от преграды вдоль оси в противоположном движению направлении (рис. 74). После удара возмущение охватывает сразу весь стержень, поскольку предполагается, что скорость распространения упругих возмущений в среде бесконечно велика. Следовательно, скорость движения произвольного сечения v (x, t) при ?>0 отлична от ve. При деформации (t > 0) в стержне образуются две области: а) вязког пластическая, которая характеризуется напряжениями, превосходящими по модулю предельное напряжение т0 (имеем вязкопластическое течение); б) жесткая, в которой тт ^ т0 (эта область движется как твердое тело). Границей областей является координата х0 (t), положение которой определяется из решения задачи; на границе напряжения и скорости непрерывны. Движение стержня описывается уравнением

для объемного напряженного состояния применительно к клеевому слою могут быть упрощены. Нормальными напряжениями в направлении оси х пренебрегают; ах = 0. Поскольку предполагается, что соединение находится в плоском деформированном состоянии (в плоскости х, z), то уху = "iyz = 0. Отсюда следует, что уравнения из работы [18] используют для клеевого слоя в следующей форме (после разделения упругой и неупругой составляющих и введения предположения о плоской деформации);

ет атомную природу, поэтому следовало бы применить метод квантовой механики, чтобы исследовать данный процесс во всех подробностях. Однако поскольку предполагается лишь предсказать общее поведение частиц атомного масштаба, на которых происходит рассеяние, а не получить исчерпывающие данные, могут быть применены методы классической физики. В итоге можно выяснить, насколько далеки от действительности результаты вычислений, и ввести, если потребуется, дополнительные коррективы, учитывающие квантовую природу вещества.

За исключением стали ОХ13АГ19, сварные соединения имеют несколько более низкое критическое напряжение, составляющее 70—80 % предела текучести при комнатной температуре и ~50 % предела текучести при 76 К- Такая оценка несколько идеализирована, поскольку предполагается, что трещина длиной 50 мм полностью находится в зоне термического влияния (ситуация, которая реализуется не всегда, в зависимости от геометрии трещины); она полезна при сравнительных испытаниях.

Сравнительные данные по Kic(J) для трех указанных выше сталей приведены на рис. 8. Поскольку предполагается, что /ic является свойством материала, характеризующим сопротивление упруго-пластическому разрушению при медленном, равномерном нагружении, сравнение данных по /jc и Kic(J) позволяет сделать количественную оценку поведения этих сталей при разрушении. Все данные, представленные на рис. 8, получены на образцах ориентировки ПД с использованием одинаковых методик опреде-

Пример определения плоскостей скола показан на рис. 38 [220], где наряду с названными выше видны и другие плоскости (некоторые с ориентацией, близкой к базисной). Подобные данные принято использовать, чтобы убедиться в отсутствие влияния гидридов на процесс разрушения [186, 220], поскольку предполагается, что при наличии массивных гидридов растрескивание происходит Не по базисной или близкой к ней плоскости, а по {1010} [221] (плоскость преимущественного выделения гидридов в чистом титане [222]). Однако есть два обстоятельства, которые не позволяют, по-видимому, считать полностью оправданными выводы, сделанные на основании таких данных.

Первая, неэлектрохимическая стадия состоит в образовании адсорбционного соединения атома железа с ионом гид-роксила, и поскольку предполагается, что она протекает быстро, концентрацию всех реагентов, принимающих в ней участие, можно считать .равновесной. Поэтому

где В — часть эксплуатационных затрат, связанная с ремонтом и техническим обслуживанием машин, использование которых началось до начала планового периода, и обеспечивают при этом в момент t\ численный состав парка машин N(t\), равный заданному уровню А\. Поскольку предполагается, что на часть парка, которая эксплуатировалась до начала планового периода, искомое оптимальное управление периодичностью ремонта и замены не распространяется, то затраты В постоянны. Именно поэтому они не оказывают влияния на результат оптимизации и в дальнейшем рассматриваться не будут.

На предприятиях-потребителях основным хозрасчетным показателем эффекта должен быть прирост чистой прибыли, полученной в результате замены базовой техники новой, за счет снижения себестоимости продукции, производимой с помощью новой техники. Поскольку предполагается приводить сравниваемые варианты к «тождеству полезного результата» у потребителя, естественно, здесь не будет прироста прибыли за счет увеличения цены продукции, выпускаемой с помощью новой техники.

В связи с изложенным было решено исследовать влияние аустенитной вставки на температурное состояние поршня двигателя М-50. Выбранная для исследования вставка, равная по размерам уточняемому участку, имела коэффициент теплопроводности К = 16 ккал/м2-ч°С. Поскольку предполагается, что вставка соединена с основной массой поршня и имеет идеальный контакт с ним, изломы изотерм на границе раздела наблюдаться не должны. Рассчитанное на ЭЦВМ температурное поле вставки приведено на рис. 5, г. Судя по некоторым литературным источникам, подобная вставка должна не только предохранять от износа канавку, но и снижать температуру кольца. Расчеты на сеточной модели и ЭЦВМ показали, что температура в центре днища возросла на 22° С при практически неизменном температурном состоянии первого кольца и при более низкой температуре второго. Насколько можно судить по изотермам участка, поток тепла фактически минует первые два кольца и отводится остальными и юбкой поршня, температура которых возросла. Заметно вырос и градиент температур в исследуемой области.