Поскольку выражение

Описать кривую напряжение — деформация поликристаллов сложно, поскольку требуется статистическое усреднение диаграмм деформации каждого зерна-монокристалла и учет влияния на упрочнение границ зерен. Для вывода уравнения кривой а — е необходимо в первую

Усилия Fa в общем случае не являются независимыми, поскольку требуется выполнение условий равновесия. Таким образом, уравнения равновесия

Результатом измерений является разность напряжений At/ между обоими контактами, составляющая примерно несколько микровольт. Эта разность напряжений возникает как следствие токов коррозионного (гальванического) элемента в обсадной трубе, которые и определяют ее величину и направление (знак). Поскольку требуется высокая чувствительность, измерения можно проводить только при неподвижных контактах. Измерительные расстояния (между контактами) выбирают в зависимости от глубины и от предполагаемой опасности коррозии в пределах 10—25 м. Измеренные профили разности напряжений At/ дают кривую типа показанной на рис. 19.3.

большее число членов ряда и минимизируя значение Р по параметрам с{, при произвольном законе изменения изгибной жесткости стержня EJ (х) критическую нагрузку можно найти практически с любой степенью точности. Поскольку требуется определить функцию их (х) только с точностью до масштаба, все параметры сг удобно отнести к заведомо не равному нулю параметру Ci и вести

Интервал времени (т2—TI) отличается от полного времени теплового воздействия тк, поскольку требуется определенный период на прогрев теплозащитного покрытия до начала поверхностного разрушения •t]=tr (см. гл. 3), а также существует интервал (тк—т2), когда подводимого теплового потока может оказаться недостаточно для продолжения разрушения и материал будет остывать.

А. К. Бондарева [Л. 728] определяла аст центрального электрического нагревателя (стержня диаметром 10 мм), погруженного в псевдоожиженный воздухом слой речного песка в трубе диаметром 82 мм, одновременно с измерением эффективной теплопроводности слоя. Численные значения полученных ею аст много выше, чем у других исследователей, поскольку последние, как уже отмечалось, отождествляли аот с коэффициентами теплопередачи от стенки до ядра слоя, а Бондарева расчленила суммарное термическое сопротивление теплопередаче на 1/аст.пл и б/ЯЭф. Здесь мы обозначили: аст.пл — «пленочный» коэффициент теплообмена стенки при отдельном учете сопротивления эффективной теплопроводности; б — расстояние от стенки до места измерения температуры слоя. Численные значения аот.пл нуждаются в уточнении, поскольку требуется уточнить профили температур слоя. Коэффициенты аст.пл, полученные Бондаревой, показаны на рис. 10-15. Максимум аст.дл лежит в области невысоких относительных расширений слоя (порядка 1,2). Нет данных об определении подобных коэффициентов другими исследователями. Какая-то доля расхождений между численными значениями аст У различных исследователей может объяс-

что изменение д^тл в области Q/R = 4QQ н- 900 тыс. ккал/(м2-ч) незначительно (в ряде случаев оно вообще не было отмечено). При Q//?>900 тыс. ккал/(м2-ч) проявляется явная тенденция к увеличению потерь со шлаком, поскольку требуется слишком часто чистить неподвижную решетку и устанавливать большие скорости цепной решетки обратного хода. Для учета фактора

тического хозяйства с учетом тех ограничений, которые накладываются на развитие каждой •отдельной отрасли ее техническими и экономическими характеристиками. Определение затрат по всем звеньям хозяйства является задачей дальнейших исследований (особенно сложно выявление потребительского эффекта от использования различных знергоресурсов и видов энергии, поскольку требуется оценка взаимного воздействия .приходной и .расходной частей баланса топливно-энергетического хозяйства с учетом в последней влияния неэнергетических ' факторов—производительности труда, его условий, качества продукции и др.).

новка правомерна, поскольку требуется N[/a циклов напряжений с амплитудами 5Х и S.,, чтобы воздействовало #( циклов напряжения с амплитудой Sb a N{ как раз и обозначает число циклов напряжений с амплитудой Si, требуемое для зарождения повреждений. Можно заметить, что (8.68) очень сходно с (8.66), за исключением

Чтобы найти максимальную и минимальную температуры, зная их отношение, необходимо определить одну из них, и это определение несколько произвольно, хотя и должно удовлетворять некоторым ограничениям. Максимальная температура ограничена предельной величиной для применяемого конструкционного материала (обычно нержавеющей стали), в то время как минимальная температура не ограничена подобным образом, но будет зависеть от условий работы двигателя. При исследовании прототипа двигателя минимальная температура должна быть возможно более низкой, поскольку требуется получить наилучшие рабочие характеристики. Так как обычным охладителем является вода, разумно выбрать минимальную температуру равной 300 К. Однако следует подчеркнуть, что эти значения представляют собой температуры рабочего тела,, а не температуры нагревателя и холодильника.

Уровень термодинамического анализа в большой степени зависит от-склонности и опыта исследователя, но вряд ли будет использован достаточно строгий и точный метод узлов, поскольку для применения такого метода требуются данные, которые должен дать алгоритм. Разумеется, на основании известных результатов можно предварительно рассчитать конструкцию нагревателя, а метод узлов использовать как итерационный способ усовершенствования конструкции. Однако такой подход требует -больших затрат и позволяет получить данные лишь о термодинамических характеристиках нагревателя. Для получения информации о напряжениях в материале, сроке службы и стоимости нагревателя требуется модификация этого анализа. Расчет с использованием соотношений для полностью идеального цикла также недостаточен, поскольку требуется более подробная информация об изменении давления и массового расхода в цикле.

Первое слагаемое в (16) равно нулю, так как при расчете 2-шимма d3Bz/dz3 = F(0) устраняется выбором г/0=20. Поскольку выражение (6) и все его производные по z и у являются четными функциями е, то и второе слагаемое в (16) равно нулю. Поэтому

Выбирая произвольно а, К.е и Се, можно подобрать необходимый и удобный масштаб времени. Масштаб для температуры ст может быть выбран произвольно, поскольку выражение для него не связано с другими величинами.

Согласно рис. 11.35, в dco представляет собой удвоенную площадь заштрихованного треугольника (сектора). Величину со называют секторной площадью. Поскольку выражение в скобках в формуле (11.163) представляет собой полный дифференциал функции Ф, представим (11.163), учтя при этом (11.164), следующим образом:

Поскольку выражение о'А'и входит в формулу (15.93) для У1( для того, чтобы получить первый интеграл в (15.108), проварьи-руем (15.93) по и и решим результат относительно интеграла от о'А'би

"Травненйе •""(В'.ЗО) показывает, что возрастание силы тока должно прекратиться как только будет достигнута предельная ^величина id. Последующее увеличение силы тока становится невозможным по той причине, что скорость диффузии не может возрастать после того, как градиент концентрации в приэлектродном слое достиг максимального значения. Но при этом перенапряжение диффузии должно неограниченно возрасти — математически до бесконечности, поскольку выражение под знаком логарифма обращается в нуль. Разумеется, на практике такого возрастания перенапряжения не произойдет по той причине, что становится возможным какой-либо новый катодный процесс с 'более отрицательным потенциалом.

Поскольку выражение (3.24) представляет собой суперпозицию решений краевых задач термоупругости, то тензор напряжений 0//(х) также будет удовлетворять системе уравнений линейной термоупругости (3.23) .

поскольку выражение критерия упругости [4], а также момента инерции / [5], определяются выражениями:

1 От редактора. Выражения (19) и (20) несколько неточны, так как принимается независимость ©i от нагрузки. На самом деле температура у горелок будет не только функцией степени выгорания хг, которую в первом приближении можно принять постоянной для данных угля и конструкции горелки, но в значительной мере эта температура зависит от нагрузки, что подтверждается экспериментом. Поскольку выражение (20) используется в дальнейшем автором для расчета плавильной камеры, то это вводит в предлагаемую методику расчета некоторую неточность.

Здесь при любом начальном отсчете (любом целом р от 0 до п) выявляется 70% полной погрешности, поскольку выражение в скобках правой части уравнения обращается в единицу с положительным либо с отрицательным знаком, что соответствует нашему условию.

поскольку выражение критерия упругости •& [83], а также момента инерции определяются выражениями:

Поскольку выражение для связи дополнительных деформаций с дополнительными перемещениями остается таким же, как и при решении задачи статики, то отдельного рассмотрения в уравнении (4.138) требуют лишь второе и третье слагаемые. Второе слагаемое характеризует начальное напряженное состояние. После интегрирования но толщине это слагаемое в развернутом виде можно представить следующим образом: