Поскольку уравнения

Оценку степени удаления золовых отложений с труб топочных экранов в циклах водной очистки можно провести при помощи истинного значения коэффициента тепловой эффективности экранов ty и теплового сопротивления отложений R. При этом величина 15 рассчитывается как соотношение воспринятых экранами и падающих на них тепловых потоков с вычетом потока обратного •излучения от золовых отложений. Таким образом, •$ показывает долю воспринимаемого экранами потока теплоты от падающего излучения. Поскольку уменьшение тепловосприятия .топки со временем происходит из-за загрязнения экранных труб эоловыми отложениями, определенный таким образом истинный коэффициент тепловой эффективности экранов характеризует процесс загрязнения более четко, чем коэффициент, учитывающий загрязнение топочных экранов по нормативному методу теплового расчета ifa- Зная истинный коэффициент

Изучение внутреннего трения, проведенное на монокристаллах меди [7, 71, 76—78] после облучения нейтронами или электронами, определенно показывает, что излучение вызывает упрочнение материала. Уменьшение внутреннего трения, как полагают, является следствием закрепления дислокаций под действием излучения. Барнес [8] считает, что поскольку уменьшение внутреннего трения одинаково после облучения нейтронами или у-излучением, а также после закалки, то определяющим фактором являются вакансии.

Использование в расчетной практике в качестве базовых данных результатов термоусталостных испытаний при промежуточном режиме малоциклового нагружения с явно выраженной кинетикой циклических и односторонне накопленных деформаций, а также представление результатов в виде зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности недостаточно корректно, поскольку уменьшение малоцикловой долговечности (вследствие неучета влияния квазистатических повреждений) в этом случае по сравнению с долговечностью при жестком противофазном режиме может достигать 10 раз (см. рис. 2.6, 2.7,2.19 и 2.20).

Значительные резервы уменьшения объема ремонтных работ могут быть выявлены на стадии проектирования и изготовления оборудования, поскольку уменьшение объема ремонтных работ связано главным образом с повышением надежности и долговечности оборудования. Физический износ оборудования можно в несколько раз сократить путем использования на стадии проектирования машин базовых деталей и сборочных единиц оптимальной прочности, совершенствования системы смазки и защиты от пыли и грязи трущихся поверхностей, применения в конструкции машин прогрессивных видов материалов. В результате указанных мероприятий будет обеспечено значительное уменьшение объема ремонтов при эксплуатации оборудования. Уменьшается объем ремонтных работ с повышением уровня стандартизации, унификации и рационального расположения сборочных единиц и деталей в конструкциях машин, закладываемого на стадии их проектирования.

Одна из возможностей — применение для вычисления производных интерполяционного полинома более высокого порядка, чем в формулах (9). Это позволит при уменьшенном числе расчетных точек получить ту же точность, что и при использовании формул (9) с указанным выше числом расчетных точек. Следует, однако, отметить, что большого эффекта этот путь дать не может, поскольку уменьшение числа точек делает проверку условий работы механизма менее надежной (повышается вероятность того, что неисправность произойдет в интервале между расчетными точками и не будет своевременно обнаружена).

Основной предпосылкой взаимозаменяемости является выполнение сопрягаемых размеров деталей в заранее установленных пределах, определяемых допусками. Величина допуска и расположение поля допуска на неточность изготовления непосредственно связаны с характером соединения (посадкой), с предельными и средними значениями возможных зазоров или натягов и, таким образом, с конструктивными требованиями, предъявляемыми к работе данного узла и всего механизма. Конструктивные требования вызывают в ряде случаев необходимость возможного приближения зазоров и натягов к расчётным величинам, к сужению пределов их колебаний и тем самым к уменьшению величины допуска. Эти конструктивные требования ограничиваются технологическими возможностями, поскольку уменьшение допуска связано в большинстве случаев с увеличением трудоёмкости и стоимости изготовления деталей.

потребное давление дутья р\ растет медленнее, чем давление газов на колошнике р2; по тем же соображениям при постояном перепаде давления дутья может быть увеличен его расход, т. е. производительность печи. Повышение давления газа на колошнике играет положительную роль и в технологическом отношении. Если учесть изменение температуры газа в слое, то, поскольку уменьшение температуры по ходу газа в печи происходит в том же направлении, что и уменьшение давления, указанный выше эффект сокращения потери напора в слое будет еще больше.

Поскольку уменьшение 'производительности котла при неизменном солесодержании котловой воды улучшает качество пара, то котлы малой производительности с большим Паровым объемом, имея низкую нагрузку парового

Поскольку уменьшение живого сечения решетки резко увеличивает затрату энергии на преодоление ее сопротивления, надо стремиться работать на решетках с максимально допустимым живым сечением.

Поскольку уменьшение коэффициента усиления передачи «частота — скорость главного сервомотора» может отразиться на чувствительности системы регулирования, его выгодно уменьшать путем ввода в систему регулирования обратной связи по скорости исполнительного элемента (главного сервомотора), как это осуществлено, например, в электрогидравлическом регуляторе Рива (рис. 15).

Следует отметить, что поскольку уменьшение числа Re приводит к одновременному снижению как степени повышения давления, так и расхода воздуха, положение границы устойчивой работы в поле характеристики компрессора при этом изменяется незначительно. Однако это обстоятельство еще не означает отсутствия влияния числа Re на запас Рис. 4.35. Характеристика шестисту-УСТОЙЧИВОСТИ. При работе КОМП- пенчатого дозвукового компрессора

Циклические импульсы в данном случае не требуется определять— они просто равны произвольным постоянным С/. При интегрировании вносится т дополнительных произвольных постоянных NJ. Общее число произвольных постоянных в конечном результате будет равно 2га, т. е. в точности равно порядку общей системы уравнений Гамильтона, составленной для всех гамильтоновых переменных. Таким образом, при наличии т циклических координат порядок системы, которую приходится интегрировать, уменьшается на 2т, поскольку уравнения (36) для нециклических координат «отщепляются», и после того, как эти уравнения проинтегрированы, циклические координаты находятся с помощью т независимых квадратур (39).

х + $у = 0 разбивает фазовую полосу на две области: О,, в которой движение изображающей точки подчиняется уравнениям (4.47), и 02, где справедливы уравнения (4.48). Поскольку уравнения (4.48) получаются из (4.47) заменой х, у на —х, —у, соответствующие траектории области Ог и области 02 симметричны друг другу относительно начала

Поскольку уравнения второго закона Ньютона (3.38) написаны в общем виде, справедливом для и, сравнимых с с, следствия (3.39) и (3.40) из этих уравнений применимы и для и, сравнимых с с.

Указанные три функции необходимо найти таким образом, чтобы удовлетворялись уравнения равновесия (2.78) и граничные условия (2.81). Однако, поскольку уравнения (2.78) и условия (2.81) записаны в напряжениях, их необходимо преобразовать и выразить в перемещениях. Для этой цели уравнения (2.86) и (2.87) обобщенного закона Гука следует записать так, чтобы они были разрешены относительно напряжений.

Излагаемая здесь статистическая теория напоминает статистическую теорию турбулентности. Поскольку уравнения (1) линейны, для них получено гораздо больше теоретических результатов, однако значительная часть основных статистических построений выполняется аналогично. Здесь так же, как и в теории турбулентности, мы сталкиваемся с бесконечной цепочкой уравнений, которую нужно как-то оборвать. К сожалению, экспериментальные данные (результаты измерений статистических величин) далеко не так полны, как в теории турбулентности.

Поскольку уравнения (466) и (45) не совпадают, отсюда следует, что уравнение (45) не подчиняется установленным законам преобразования. Это не является неожиданным, так как уравнение (45) представляет собой частную форму критерия Хилла, полученную при дополнительном предположении о трансверсальной изотропии прочностных свойств. Совершенно очевидно, что в рассматриваемом примере Х2 ф ^з, и, следовательно, уравнение (45) неприменимо. Если мы будем использовать исходную формулировку Хилла, то для случая, соответствующего рис. 8, а, критерий запишется в виде

Заданы пять положений звена R, S. Построив линейчатый образ — аналог кривой Бурместера — для каких-нибудь четырех из пяти положений, а затем, построив такой же линейчатый образ для других четырех положений, найдем общие винты, принадлежащие этим образам. Так как имеем два комплексных алгебраических уравнения с двумя неизвестными комплексными величинами, то, решая их, найдем конечное число единичных винтов Т, удовлетворяющих поставленному условию. Поскольку уравнения — четной степени, число вещественных корней будет четным. В случае, если все корни будут комплексными вида

<7i> twi — — . Поскольку уравнения

Таким образом, из рассмотрения экспериментальных и теоретических работ по устойчивости следует, что линейная теория неустойчивости позволяет определить границы устойчивого течения. Поскольку уравнения движения Навье-Стокса содержат нелинейные члены, проблема устойчивости в общем случае должна рассматриваться как нелинейная. Влияние нелинейности при развитии возмущений конечной амплитуды сводится в основном к двум факторам. Во-первых, появляются гармоники колебаний более высоких порядков, чем основная, в результате чего происходит перераспределение энергии между этими гармониками и осредненным течением; во-вторых, напряжение Рейнольдса приводит к изменению исходного профиля скорости.

нималась средняя температура между значениями температуры в верхней и нижней точках трубы. Поскольку уравнения были мало чувствительны к небольшим изменениям принятых величин, во многих случаях температуры можно было вычислять лишь при одном приближении.

Поскольку уравнения связи между безразмерными величинами являются универсальными в том смысле, что не зависят от выбора системы единиц измерений, то и сами безразмерные величины, входящие в эти уравнения, являются универсальными характеристиками данного явления. Так, например, зависимость (1-5) показывает, что потеря энергии при течении несжимаемой жидкости в прямой гладкой трубе характеризуется всего двумя безразмерными величинами: коэффициентом сопротивления