Последняя определяет

Роль внутренних напряжении не сводится, однако, только к определению жизнеспособности пленочных структур и адгезионных соединений. При нанесении пленки на одну сторону подложки последняя оказывается нагруженной внутренними напряжениями 0БН несимметрично относительно среднего сечения АА (рис. 2.22, а). Если подложка не особенно толстая, а уровень напряжений в пленке достаточно высокий и сама пленка не очень ток* кая, то под действием силы F — о-ЕН5пл подложка может испытывать заметное, а иногда чрезмерно высокое коробление, изгибаясь в сторону пленки, когда в ней действуют напряжения растяжения (рис. 2.22, б), и в противоположную сторону, когда в пленке действуют напряжения сжатия (рис. 2.22, е).

газовых ТЭС с электроэнергией от солнечных установок последняя оказывается неконкурентоспособной в базисном режиме. В обозримом будущем маловероятно, чтобы солнечные электростанции рассматривались как альтернатива угольным или атомным электростанциям для работы в базисной части графика нагрузки.

При замене инструментов, для которых характерно значительное рассеяние стойкости, стратегия только принудительных замен оказывается целесообразной лишь в случае, когда отказ инструментов может привести к поломке станка или к появлению брака. В остальных случаях рассматривают стратегию замены инструментов по отказам или смешанную стратегию (часть инструментов, отказавших до момента времени Т0, заменяют в моменты отказов, остальные — принудительно через Т0 мин). Если последняя оказывается предпочтительнее, то необходимо определить оптимальное значение Т0 периода замен в соответствии с принятым критерием оптимальности. При выборе критерия необходимо прежде всего учитывать технико-экономические факторы эффективности работы станочной системы.

траектории (волиоиде) и находится в момент, изображенный на рис. 8.4, /, в некотором текущем положении а. Когда волна проходит точку а (положение //), последняя оказывается в положении ах, где находится в покое до того момента (положение ///), когда волна, дойдя до препятствия 3, начинает уменьшаться в размерах (разрушаться), и одновременно начнет формироваться новая волна на левом конце нити (положение IV, V). Во время разрушения волны на правом конце нити и рождения новой волны на левом конце точка а вновь придет в движение по направлению к своему исходному положению я0, которого она достигнет в момент окончания формирования новой волны, и вся нить снова примет свое исходное положение VI (0).

Анионы, заряженные отрицательно, не вступают в обмен с кислотными группами катионитовой диафрагмы, в результате чего последняя оказывается проницаемой для катионов и в идеальном случае совершенно непроницаемой для анионов.

ложено переменное напряжение величиной 300 в. Напряжение на сетках находится в противофазе по отношению к анодным напряжениям лампы, вследствие чего последняя оказывается запертой и

Если выполняется условие (2.12.12), то три прямые, проходящие вдоль звеньев DF и СЕ, а также через шарниры А и Б, пересекаются в одной точке (рис. 2.12.3, б). Если в механизме, содержащем четырехзвенную группу Ассура, последняя оказывается в особом положении, то соответствующее положение механизма будет, как правило, мертвым, при котором достигается граница области существования некривошипной сборки.

Кроме рассмотренных выше механизмов влияния кинетики деформационных характеристик на величину квазистатической составляющей повреждения ds , последняя оказывается зависящей также от предельной пластичности стали \\ic, изменяющейся, в свою очередь, в зависимости от значения температуры t. При этом в определенных условиях может иметь место проявление процессов динамического деформационного старения (например, для стали 22К в диапазоне температуры 250 -*- 280 °С).

содействии некоторых смешивающихся с водой растворителей, находящихся в пленке, например этилового спирта и этилацетата, влага с поверхности проникает в невысохшую пленку. Так как растворители испаряются из пленки значительно быстрей, чем вода, то последняя оказывается поглощенной пленкой и вызывает явление, известное под названием «белесоватости». Степень белесоватости может быть небольшой, когда наблюдается только легкое помутнение прозрачной лаковой пленки, или весьма значительной, когда пленка становится совершенно непрозрачной и белеет. Белесоватость сопровождается помутнением и исчезновением блеска у лаковых пленок. Это явление можно предупредить введением в лаковые растворители около 5% «замедлителя», который представляет собой медленно испаряющийся растворитель, смешивающийся с водой. Замедлитель настолько понижает скорость высыхания пленки, что вода успевает из нее испариться без образования белесоватости. Типичными замедлителями являются бутиллактат и бутилцеллозольв. Применение замедлителей излишне при распылении лаков в нормальных атмосферных условиях, но в период высокой влажности (летний) применять их необходимо. Практика показала [21], что лаки, наносимые горячим распылением (стр. 493 и ел.), образуют пленки без белесоватости, так как температура лака, попадающего на окрашиваемый объект, не ниже температуры помещения.

равномерно распределяются по всей ширине пролета, поддерживаемого ребром, и прибавляются к соответствующим жесткостям оболочки в кольцевом направлении. Оболочка с ребрами в расчете оказывается замененной приближенно эквивалентной ей оболочкой без ребер, причем последняя оказывается обладающей различными упругими свойствами в продольном и кольцевом направлениях, т. е. анизотропной (и притом «ортотропной»).

Не останавливаясь подробно на вопросах, связанных с рациональным выбором присадочных проволок (эти моменты достаточно отражены в разделе 3.10 на примере конструктивно-технологического проектирования тонкостенных оболочек давления) отметим, что для толстостенных оболочковых конструкций основное отличие в подходе выбора присадочных гфоволок связано с другой расчетной основой для оценки показателя жесткости напряженного состояния П,-тад. в наиболее нагруженной зоне соединений. Для нахождения необходимых значений П/тях в рассматриваемых точках (зонах) можно воспользоваться основными соотношениями по оценке напряженного состояния мягких прослоек, приведенными в разделах 4.3 — 4.5. Например, показатель жесткости напряженного состояния П//иш. в толстостенных оболочковых конструкциях, ослабленных мягкими прослойками, может быть подсчитан по формулам (3.102) с учетом того, что для рассматриваемого случая а0 = (Оу + <5Х) 12 и TJ = kM. При этом Оу и CTf определяются соотношениями (4.16) — (4.19) при значениях текущей координаты х = KJ. Последняя определяет границы области в которой av < Лмс (см. рис 3 59). Наиболее оптимальными, в соответствии с данными рассуждениями, являются присадочные проволоки, деформационная способность которых (запас пластичности Лр) обеспечивает нагружение конструкций без разрушения при относительных размерах мягких прослоек, отвечающих диапазону их равнопрочное™ (0, к„) (т.е. о"'ОЛ < Лмс).

Не останавливаясь подробно на вопросах, связанных с рациональным выбором присадочных проволок (эти моменты достаточно отражены в разделе 3.10 на примере конструктивно-технологического проектирования тонкостенных оболочек давления) отметим, что для толстостенных оболочковых конструкций основное отличие в подходе выбора присадочных проволок связано с другой расчетной основой для оценки показателя жесткости напряженного состояния П1тах в наиболее нагруженной зоне соединений. Для нахождения необходимых значений T\imax в рассматриваемых точках (зонах) можно воспользоваться основными соотношениями по оценке напряженного состояния мягких прослоек, приведенными в разделах 4.3 — 4.5. Например, показатель жесткости напряженного состояния Tlimax в толстостенных оболочковых конструкциях, ослабленных мягкими прослойками, может быть подсчитан по формулам (3.102) с учетом того, что для рассматриваемого случая а0 = (Оу + Ох) /2nTj = kM. При этом <зу и Од. определяются соотношениями (4.16) — (4.19) при значениях текущей координаты х = xt. Последняя определяет границы области в которой <зу < Лмс (см. рис 3.59). Наиболее оптимальными, в соответствии с данными рассуждениями, являются присадочные проволоки, деформационная способность которых (запас пластичности Лр) обеспечивает нагружение конструкций без разрушения при относительных размерах мягких прослоек, отвечающих диапазону их равнопрочности (0, к_) (т.е. а'"ОЛ < Лмс).

Прекращение пленочного кипения наступает при уменьшении температуры поверхности ниже определенного значения. В эти моменты- жидкость начинает касаться (смачивать) теплоотдаю-щей поверхности. Опыты показывают, что прекращение пленочного кипения происходит тогда, когда температура поверхности нагрева* tc оказывается ра'вной или обычно несколько более низкой, чем температура предельного перегрева жидкости ?п. Последняя определяет тот максимальный перегрев жидкости, выше которого жидкая фаза оказывается термодинамически абсолютно неустойчивой; она самопроизвольно распадается и испаряется. В работах [Л.82, 83] подробно исследовались величины температур предельного перегрева жидкостей с применением различных методов эксперимента. На рис. 4-21 показана зависимость ^п= —f(p) для воды [Л. 83]. На этом рисунке показана также линия насыщения ts—f(p) воды. Характерной особенностью зависимости ta=f(p) является то, что она близка к прямой линии, которая заканчивается в критической точке состояния вещества1. В табл. 4-3 приведены значения tn для ряда жидкостей при атмоеф'ерном давлении [Л. 82].

пения происходит тогда, когда температура поверхности нагрева1 tc оказывается равной или обычно несколько более низкой, чем температура предельного перегрева жидкости tn. Последняя определяет тот максимальный перегрев жидкости, выше которого жидкая фаза оказывается термодинамически абсолютно неустойчивой; она самопроизвольно распадается и испаряется. В работах [80, 73] подробно исследовались значения температур предельного перегрева жидкостей с применением различных методов эксперимента. На рис. 4-21 показана зависимость tn = f (p) для воды [73]. На этом рисунке показана также линия насыщения ts = / (р) воды. Характерной особенностью зависимости tn = f (p) является то, что она близка к прямой линии, которая заканчивается в критической точке состояния вещества2. В табл. 4-3 приведены значения tn для ряда жидкостей при атмосферном давлении [80].

Превращения серы в топке и газоходах котла оказывают большое влияние на загрязнение и коррозию поверхностей нагрева. Конечные формы и материальный баланс серы в продуктах сгорания зависят не только от общего ее содержания в топливе, а также от режимных параметров и физико-химической характеристики минеральной части топлива, так как последняя определяет степень связывания серы с золой (особенно при сжигании твердых топлив).

Градиент химического потенциала для любых элементов по обе стороны от поверхности раздела определяется фазовым равновесием, а также типом связи, так как последняя определяет активность реагирующих элементов. Однако необходимая информа-

таковы, что потери на деформирование и разрушение образца существенно не изменяют скорости бойка, последняя определяет скорость деформации и сохраняется неизменной в процессе испытания. При условии обеспечения равномерного напряженного состояния по длине образца постоянная скорость деформации определяет постоянную номинальную скорость деформации

Симметрия огранки кристалла, т. е. его внешней формы, является следствием симметрии атомного его строения, последняя определяет собой и симметрию физических, в частности, упругих свойств кристалла.

Важнейшее организационное и экономическое значение величины партии заключается в том, что последняя определяет периодичность производства. Между величиной партии п и периодичностью или ритмом её повторения Rc существует прямая зависимость:

последняя определяет положение центра круга. Величина Jгу, взятая с обратным знаком, откладывается от конца отрезка Jx^Jy. Тогда наклон линии, соединяющей левую точку окружности с точкой D, дает направление для оси /, соответствующей Jj 5» J'i, точка D берется на окружности со стороны J'х > Jy.

Под решеткой установлен бункер специальной конструкции, обеспечивающий равномерное удаление неожиженных крупных кусков. Доля крупных фракций и их максимальный размер должны быть увязаны с зольностью исходного топлива (при работе топки без подачи присадок для связывания оксидов серы или инертного материала), так как последняя определяет массовый расход сливаемого из топки материала слоя. Чем выше зольность, тем больший процент крупных кусков может быть допущен в топливе, подаваемом в топку, и наоборот. Точных рекомендаций по этому вопросу, к сожалению, пока нет.