Последнее необходимо

Поперечное сечение стержня может быть круглым или квадратным, последнее характерно для стержней, вырезанных из плиты. При обработке экспериментальных данных нужно использовать уравнения теории упругости анизотропного тела [120], которые существенно отличаются от уравнений для изотропных стержней. В случае, когда волокна ориентированы вдоль образца, уравнения совпадают.

Перейдем теперь к. изучению вида матриц эффективных же-сткостей для одного частного класса симметрии материала, а именно предположим, что каждая материальная частица обладает единственной плоскостью упругой симметрии, нормальной к оси z. Это свойство называется моноклинной симметрией. Как и ранее, локальные коэффициенты жесткости могут меняться по толщине непрерывно или скачкообразно. Последнее характерно для большинства используемых в технике слоистых композитов, которые состоят из слоев армированного волокнами материала, причем волокна различных слоев лежат в параллельных плоскостях. Для моноклинной симметрии можно показать (Лех-ницкий [11]), что в рассматриваемом здесь случае (когда плоскость симметрии нормальна к оси г)

Низколегированные сплавы также могут быть подвержены межкристаллитной коррозии. В общем случае межкристаллитная коррозия в этих сплавах может вызываться выделением карбидов по границам зерен, а также выделением по границам зерен аусте-нита а-фазы. Последнее характерно для сплавов, содержащих хром более 35 %, т. е. разработанных на основе двухфазных сплавов, состоящих из у-и а-фаз. В случае межкристаллитной коррозии карбидного типа, склонности к межкристаллитной коррозии может быть снижена с помощью максимально возможного удаления углерода из сплава. Малая склонность к межкристаллитной коррозии в двухфазных а — у-сплавах, обеспечивается соответствующей термической обработкой, которая либо фиксирует чистый у-твердый раствор после быстрого охлаждения из у-области, либо создает предпосылки для равномерного распределения зерен а,- и у-фаз в массе металла.

Другой важной термодинамической и теплотехнической характеристикой рабочего тела является наклон пограничной кривой его пара на Т — S диаграмме. Энтропия насыщенного пара равна s» = s' + г/Т, а ее изменение ds"/dT = (1/Т) (Сж + dr/dT — г/Г). Производная dr/dT для всех веществ отрицательна. Следовательно, при отрицательной величине комплекса dr/dT — г/Т в зависимости от соотношения его абсолютного значения с теплоемкостью вещества на пограничной кривой жидкости энтропия насыщенного пара с ростом температуры может уменьшаться, как это показано на рис. 1.1, оставаться неизменной или увеличиваться [33], последнее характерно для большинства ОРТ.

Последнее характерно для потоков пара на концевые уплотнения вала турбины, протечек через штоки клапанов и др. Рис 1Л5< Подача дренажа в вы_

Дальнейшая пластическая деформация может протекать либо при повышенном напряжении металла, когда обнаруживаются новые плоскости сдвига, либо при этом же напряжении, но при таком изменении структуры, когда непрерывно появляются менее прочные плоскости сдвига. Последнее характерно для котельных поверхностей нагрева. Упрочнение стали, работающей при температуре выше 400°, не может приостановить развития пластической деф'ор-ю

а иногда и перекрывающих критические значения. К этому классу можно отнести механизмы, у которых функции положения звеньев П обладают повышенной гладкостью, т. е. не имеют существенных скачков и быстрых изменений производных достаточно высокого порядка. Последнее характерно для эксцентриковых и некоторых рычажных механизмов.

Наиболее существенно различие между деформированием с преобладанием механизмов пластического течения и деформированием, приводящим к хрупко-пластическому разрушению. Последнее характерно для образцов и деталей, содержащих концентраторы напряжений. Между развитым пластическим течением и хрупким разрушением существует широкая область проме -жуточных состояний с различными вкладами того или иного механизма деформирования.

5. Зависимость синхронных движений от характера системы связи. Характер и число устойчивых синхронных движений системы могут существенно зависеть от числа степеней свободы и свойств системы связи. Последнее характерно для объектов с вращательными движениями. Вместе с тем известны объекты с колебательными движениями (например, маятниковые часы), синхронные движения которых почти не зависит от характера системы связи.

Если средние годовые перепады температур для различных городов укладывались в пределах 3—10°, то фактически имеется относительно большое количество дней в году, когда температурные перепады достигали 10—15° и больше. Последнее характерно для таких городов, как Ташкент, Алма-Ата, Новосибирск, Луганск, Смоленск, Свердловск и др.

В этих рассуждениях предполагалось, что система замкнута. Если же она находится под действием каких-то внешних сил, то под импульсами р, р4 и р2 надо понимать те значения этих величин, которые они имели непосредственно до и после распада, а сам процесс распада считать протекающим за очень малое время. Последнее необходимо для того, чтобы импульс внешних сил за время распада был пренебрежимо мал.

Колонны и площадки печи. В решении проблем надежности, долговечности и безаварийной работы таких сложнейших технологических агрегатов, какими являются доменные комплексы, значительная роль отведена обслуживающим площадкам и поддерживающим их конструкциям. Использование доменных печей с колоннами получило широкое распространение в современных печах объемом 2000-3000м3 (рис. 13.5 е). Колонны, расположенные вокруг шахты, воспринимают нагрузки от колошникового устройства и площадок шахты. В зависимости от конструкции здания доменной печи колонны шахты могут служить опорами и для элементов каркаса здания. Колонны шахты совместно с опирающимися на них кольцевыми площадками образуют пространственный каркас, который в верхней части обычно закреплен при помощи горизонтальных связей к кожуху шахты. Через эти связи кожуху передаются все горизонтальные усилия от колошникового устройства и ветровой нагрузки. Связи должны также обеспечить независимое, вызванное разным температурным режимом, вертикальное перемещение конструкций. Колонны шахты опираются непосредственно на колонны горна (рис. 13.7) и воспринимают через кольцевую балку нагрузку от колошникового устройства. Расположение колонн шахты в плане определяется следующими требованиями: соблюдением расстояния до шахты печи (для прохода и ремонта) и опиранием на колонны горна с наименьшим эксцентриситетом. В связи с передающимися на колонны значительными нагрузками их торцы строгаются или выполняются с К-образной разделкой кромок. Кольцевые площадки шахты в основном бывают двух типов. Первые опираются непосредственно на колонны и закрепляются к ним жесткими узлами с тем, чтобы уменьшить свободную длину колонн и обеспечить устойчивость всего каркаса на случай ремонта кожуха печи. Для лучшей работы конструкции на кручение сечение площадок должно быть коробчатым. Площадки второго типа опираются на кожух печи и прикрепляются к колоннам только для уменьшения свободной длины последних. При этом должен обеспечиваться принцип независимого вертикального перемещения кожуха и колонн. Кроме вертикальной жесткости площадки шахты в ряде случаев должны обладать и горизонтальной жесткостью для распределения горизонтальных нагрузок на все колонны шахты. Последнее необходимо при закреплении кровли литейного двора к колоннам для передачи ветровых нагрузок, а также в случаях возникновения горизонтальных усилий от радиальных площадок при их подвеске с помощью наклонных опор и т.п. Горизонтальная жесткость площадок создается или сплошным листовым настилом или постановкой связей.

компонентов. Последнее необходимо понимать следующим образом: при добавлении к ВК-компоненту небольшого количества НК-компонента qKpi смеси будет больше, чем qKpi при кипении чистого ВК-компонента; при добавлении к НК-компоненту небольшого количества ВК-компонента qKV\ при кипении смеси оказывается больше, чем qKV\ чистого НК-компонента. Разница в значениях
Схема стенда для исследования износостойкости пары ходовой винт—гайка показана на рис. 158, г [45]. Исследуемый винт / получает реверсивное вращение от гидропривода. Между двумя гайками 2 помещается нагрузочное устройство, пружина которого 3 создает необходимую осевую нагрузку. Рычаги 4 с роликами, которые перемещаются по планкам 5, удерживают гайки от поворота под действием сил трения. На стенде возможно 'измерение момента трения, осевых усилий, температуры на поверхности трения, осциллографирование плавности движения и колебаний сил трения. Износ винта измеряется по изменению толщины витков, а износ сопряжения — по изменению относительного положения пары винт—гайка. Пример схемы стенда для исследования износа спаренных кулачков текстильных машин приведен на рис. 158, д [161 ]. Здесь два одинаковых кулачковых механизма с повернутыми на 180° кулачками /, роликами 2 и качающимися толкателями 3 работают так, что концы рычагов совершают встречное движение по одному закону. Поэтому нагрузочное устройство состоит из гибкой ленты 4, охватывающей ролик 5, ось которого при работе остается неподвижной. Нагрузка создается пружиной 6. На стенде можно измерять динамические нагрузки в паре кулачок—ролик, частоту вращения и проскальзывание ролика при движении его по кулачку. Последнее необходимо для оценки износа кулачковой пары, поскольку из-за инерционных сил в реальных кулачковых механизмах не наблюдается чистого качения ролика по кулачку, а проскальзывание приводит к повышенному износу пары.

На основе уже имеющегося опыта можно утверждать, что работа теплообменных аппаратов в основном определяется характером движения рабочих жидкостей. Знание условий движения дает возможность правильно^ выбрать расчетные формулы теплоотдачи и позволяет достаточно точно определить гидравлическое сопротивление. Последнее необходимо как для расчета мощности вентиляторов и насосов, так и для оценки рациональности конструкции аппарата и установления оптимального режима его работы.

возможность правильно выбрать расчетные формулы теплоотдачи и позволяет достаточно точно определить гидравлическое сопротивление. Последнее необходимо как для расчета мощности вентиляторов и насосов, так и для оценки рациональности конструкции аппарата и установления оптимального режима его работы.

Анализ подходов к оценке безопасного ресурса основных силовых элементов авиаконструкций свидетельствует о формировании для всех случаев эксплуатационного нагружения каждого элемента конструкции некоторого блока последовательно действующих циклических нагрузок. Он по интенсивности воздействия в той или иной мере является эквивалентом предполагаемого повреждения конструкции, которое должно быть реализовано в условиях эксплуатации. Оцениваемый на его основе период или срок эксплуатации В С или ГТД выражается числом циклов соответственно ЗВЗ или ПЦН, а также одновременно выражается в часах наработки с учетом средней продолжительности полета ВС. Последнее необходимо в связи с тем, что продолжительность полетов различного типа ВС в эксплуатации может колебаться в широких пределах в зависимости от решаемых ими задач. Так, например, для вертолетов средняя продолжительность полета составляет около 30-40 мин, тогда как для самолета длительность полета может достигать 7 ч.

мощность нагревателя, обеспечивающая получение заданной температуры образца, и степень неравномерности температуры по длине образца. Для рационального конструирования нагревательных узлов электропечей разработана методика расчета, при этом предполагается, что печь расположена в вакуумной камере. Расчетная конструктивная схема вакуумной печи показана на рис. 3. Стенки вакуумной камеры, а также тяги в зонах вывода из вакуумной камеры охлаждаются водой (последнее необходимо для предохранения вакуумных уплотнений от перегрева). Из рис. 3 видно, что массивные тяги, к которым крепятся утолщенные части образца с помощью резьбовых головок, не входят в зону нагрева, вследствие чего цилиндрическую часть Q-образного нагревателя можно значительно приблизить к образцу. При этом эффективность нагревателя повышается вследствие уменьшения его самооблучения и увеличения при прочих равных условиях результирующего теплового потока от нагревателя к образцу. Передача тепла от нагревателя к образцу, с одной стороны, и к стенкам вакуумной камеры через экраны, с другой стороны, происходит лишь вследствие теплоотдачи излучением. Кроме того, поскольку нагреватель находится в теп-

Логистический анализ (ЛА) одна из важнейших составляющих ИЛП. Он представляет собой формализованную технологию выполнения расчетных процедур, предназначенных для всестороннего исследования изделия и вариантов системы его эксплуатации и поддержки. ЛА направлен на минимизацию затрат на ЖЦ изделия при заданных показателях надежности и эффективности. ЛА следует начинать еще до начала проектирования, т.е. на стадии определения требований к изделию, и продолжать до завершения процесса его использования. Последнее необходимо для оценки правильности результатов предыдущих этапов ЛА и накопления статистического материала, служащего основой анализа новых проектов. Результаты ЛА, как правило, представляются в форме реляционной базы данных - БД ЛА, имеющей описанную в DEF STAN 00-60 логическую структуру. В ходе ЛА решаются следующие основные задачи:

Последнее необходимо учитывать при разработке технологического процесса, если диаметры di и rf2 защищены допуском.

Управление прессом применяется для прессов с жёсткой муфтой — ножное, от педали, с фрикционной пневматической муфтой — кнопочное. Для управления фрикционной муфтой спереди пресса имеется четыре кнопки: для останова пресса; для пуска пресса на одиночные хода; для пуска пресса на авто-матические хода (пока кнопка нажата); для осуществления коротких ходов, величина которых зависит от длительности нажатия кнопки (последнее необходимо при наладке штампов). Определение кинематических величин и усилий в звеньях кривошипно-коленного механизма производится графическим способом. При определении усилий строятся круги трения.