Последнее объясняется

но последнее неравенство вытекает из принятого ранее условия а <, Ь <, с <. d, т. е. неравенство (27.27) не дает никаких новых условий.

Изменение протяженности вставки практически не затрагивает значения ?/ (см. рис. 5.12). Незначительное воздействие этот размер оказывает также на локальную и среднюю интенсивность теплоотдачи (рис. 5.14). На рис. 5.14 сплошными кривыми показано изменение отношения локального числа Nu вдоль вставки длиной / к аналогичной характеристике Nu° для входного участка такой же длины / бесконечно длинной вставки. Штриховыми кривыми показано изменение отношения соответствующих средних значений Nu, Nu°. Отклонение этих кривых от единицы и характеризует влияние параметра / вставки (адиабатичности ее выходной поверхности), наблюдается только в случае / < ?/и тем заметнее, чем больше последнее неравенство. Причем проявляется это в замедленном (по сравнению с данными, приведенными на рис. 5.11) снижения теплообмена по мере удаления охладителя от входа в пористый элемент и поэтому наибольшее отклонение в сторону увеличения критерия Нуссельта достигается на выходе вставки при { =/ (крайняя правая точка на кривых). Нужно отметить, что для больших значений параметра Ре (Ре =» 100) отмеченный эффект пропадает даже при очень малом значении длины/ =0,1. _____

Подставим a = 90° — р в последнее неравенство:

но последнее неравенство вытекает из принятого ранее условия о < b < с < d, т. е. неравенство (27.27) не дает никаких новых условий.

Объемное наполнение материала арматурой в пределе может приводить к значениям Р,- = 0 (г ---- 1, 2, 3), В этом случае шаг между волокнами в материале равен диаметру волокна. При Р,- = 1 материал полностью изотропен (переходит по всему объему в связующее). Чтобы соблюдать условия 0 < Р,- < 1 (i= 1, 2, 3), при данных fij необходимо выделение соответствующих областей изменения шаговых параметров а,-. Подставляя в последнее неравенство значения Р,-из (5.27), получаем для каждой пары шаговых параметров а,- и ос/ (при данных л,, /=1, 2, 3) области их изменения (на рис. . 5.3, заштрихованы). При двух фиксированных параметрах а.1 = а*(- и а/ =' a.* j третий параметр a.k может изменяться в следующих пределах:

Совпадение толщин вязкого подслоя бп и теплового &п имеет место при Рг = 1. При Рг>1 имеем, что &п<6п. Последнее неравенство равносильно утверждению, что в части вязкого подслоя от y=kn до #—6П теплота переносится не только теплопроводностью, но и пульсациями. Пульсации, проникающие в вязкий подслой, оказываются существенными для теплового переноса, но не дают значительного вклада в перенос количества движения по сравнению с молекулярным вязкостным переносом. Такой характер течения в особенности должен проявляться для очень вязких жидкостей (Рг^>1).

или ^* = v/(l — v). Поскольку точка С расположена ниже прямой ВС', то (л < ц* и, значит, ц/(1 + 2ц) < v/(l + v) и Р0 < Р*. Последнее неравенство соответствует тому, что только при РО < РГ система может воспринять дополнительное боковое воздействие, тогда как при Ро^Рг такое воздействие — даже сколь угодно малое — вызывает неограниченный наклон стойки.

Последнее неравенство дает возможность найти оценку величины промежутка [<р0, ср] переходного процесса, по истечении которого закон изменения кинетической энергии Т— Т (ср) движения машинного агрегата «с точностью до е» будет воспроизводить закон ее изменения Т—Т^ (ср) в периодическом режиме движения

последнее неравенство

Последнее неравенство позволяет определить по две границы каждой из областей устойчивых периодических режимов для значений п= 1, 2, 3 ... и т. д. Одну из них найдем, воспользовавшись следующим соотношением, вытекающим из этого неравенства:

Объемное наполнение материала арматурой в пределе может приводить к значениям Р,- = 0 (г ---- 1, 2, 3), В этом случае шаг между волокнами в материале равен диаметру волокна. При Р,- = 1 материал полностью изотропен (переходит по всему объему в связующее). Чтобы соблюдать условия 0 < Р,- < 1 (i= 1, 2, 3), при данных fij необходимо выделение соответствующих областей изменения шаговых параметров а,-. Подставляя в последнее неравенство значения Р,-из (5.27), получаем для каждой пары шаговых параметров а,- и ос/ (при данных л,, /=1, 2, 3) области их изменения (на рис. . 5.3, заштрихованы). При двух фиксированных параметрах а.1 = а*(- и а/ =' a.* j третий параметр a.k может изменяться в следующих пределах:

Распространение начинают получать инфракрасные течеиска-тели, способные определить компоненты поступивших газов. Последнее объясняется различием поглощения газами инфракрасно-

твердость в отожженном состоянии возрастает, а временное сопротивление уменьшается. Последнее объясняется выделением по границам бывшего зерна аустенита вторичного цементита, образующего в сталях указанного состава сплошную сетку (см. рис. 77, в]. При испытании на растяжение в этой сетке возникают высокие напряжения, и цементит, будучи хрупким, разрушается. Это приводит к преждевременному разрушению образца и, соответственно, к снижению временного сопротивления (см. рис. 80, а).

Грубая механическая обработка, вызывающая пластические сдвиги, надрывы и микротрещины в поверхностном слое, резко снижает предел выносливости, тонкая (полирование, суперфиниширование) — повышает. Это явление особенно резко выражено у деталей небольших размеров; и слабее у крупных деталей. Последнее объясняется присущими крупным деталям неоднородностями структуры, действие которых пересиливает действие концентраторов, вызванных механической обработкой.

Основные недостатки этого способа — относительно низкая производительность, малая точность и потребность в большом количестве инструмента. Последнее объясняется тем, что с изменением числа зубьев изменяется и форма профиля зуба, а, следовательно, и форма впадины. Таким образом, для нарезания колес даже одного модуля необходимо иметь набор инструмента, в котором каждому возможному числу зубьев нарезаемых колес соответствует своя фреза.

ется отличие в моменте начала процесса потери пластической устойчивости образцов сосудов. Последнее объясняется тем, что процесс выпучивания образцов предопределяет локализацию деформаций в зените выпучины, которая способствует протеканию процесса потери несущей способности конструкций при больших значениях напряжений.

В частности, в /76/ было установлено, что механические характеристики соединений с мягкой прослойкой у (относительное сужение), 8 (относительное удлинение), а, (предел текучести) и СТВ (предел прочности) существенно зависят от ее относительной толщины к -hit (рис.3.2). Последнее объясняется тем, что в пределах диапазона реальных размеров мягких прослоек проявляются специфические особенности их пластического деформирования, связанные с различной степенью контактного упрочнения прослоек. При относительно больших размерах мягких прослоек (к> ккл 1) эффект контактного упрочнения мягкого металла практически отсутствует, и механические характеристики соеди-

Распределители с электрическим управлением получают в последнее время все более широкое распространение. Они лишены недостатков, присущих распределителям с ручным управлением, но могут быть применены в маломощных гидроприводах с малыми потоками жидкости. Последнее объясняется тем, что на переключение золотников большого диаметра требуются огромные осевые усилия, которые создать электромагнитом размерами, соизмеримыми с корпусом распределителя, невозможно.

По мере сближения атомов энергетические уровни не только расширяются, но и смещаются. Последнее объясняется тем, что при сближении электроны взаимодействуют не с одним атомом, а со всеми атомами кристалла.

Легирующие элементы по-разному влияют на условия равновесия. В сплавах железа никель и марганец понижают критическую точку А3 и повышают точку Л4, расширяя тем самым область у-фазы (рис. 85, а), т. е. способствуют образованию аустенита. Элементы Cr, W, Mo, Si, V повышают точку А3 и понижают точку Л4, сужая тем самым ^'Область (рис. 85, 6), т. е. способствуют стабилизации феррита. Большинство легирующих элементов влияют на кинетику превращения аустенита, как правило, замедляя его; последнее объясняется тем, что диффузия легирующих элементов, образующих твердые растворы замещения, происходит медленнее, чем диффузия углерода, что задерживает скорость роста зародыша в процессе превращения аустенита. Схемы типичных случаев влияния легирующих элементов на кинетику превращения приведены на рис. 86 (для сравнения штриховой линией показана ветвь С-кривых, для нелегированной стали). Элементы Mn, Ni, Si, не образующие специальных карбидов (за исключением Мп), замедляют аустенитное превращение, не изменяя формы С-КрИВЫХ

Примеси мышьяка, сурьмы, кадмия, железа, никеля, кобальта, свинца, висмута, золота, галлия, кремния и цинка при содержании их до 1% мало понижают проводимость алюминия в отожженном состоянии, что объясняется образованием интерметаллидных фаз. -Примеси меди, серебра, магния влияют на проводимость в большей степени, а титан, ванадий, хром и марганец резко снижают ее, последнее объясняется образованием твердых растворов. Поэтому любая термическая обработка, повышающая концентрацию растворенного компонента, будет уменьшать проводимость.

панели на каждой из боковых стен 3. Последнее объясняется динамическим воздействием на экраны при встречной компоновке факелов крайних горелок, что приводит к более высоким локальным значениям тепловых потоков. . Массовая скорость среды pw = 2500 -4-3000 кг/(м2-с).