Последнее показывает

Отказы трубопроводов [2, 7, 29, 43, 51, 75, 90] имели место на газопроводах, проложенных в глинах, суглинках, песках, карбонатных и скальных породах. Причем в ряде случаев отмечалось замедление развития КР с увеличением степени минерализации грунта при пересечении трубопроводами сорных участков (отдельные отрезки магистрального газопровода "Средняя Азия -Центр"), по-видимому, в связи с интенсивным коррозионным растворением металла в вершине трещины, сглаживания концентратора напряжении и их релаксации вследствие хемомеханического эффекта [36]. Последнее подтверждается тем, что на таких участках магистральных газопроводов зафиксированы случаи интенсивной общей и язвенной коррозии внешней поверхности труб. С этим же, возможно, связано и то, что у ряда газопроводных систем наименее подвержены КР их первые очереди (отставание ввода системы катодной защиты от момента начала эксплуатации газопровода).

Отказы МТ по причине КР имели место на газопроводах, проложенных в глинах, суглиьсах, песках, карбонатных и скальных породах. Причем в ряде случаев отмечалось замедление развития КР с увеличением минерализации грунта при пересечении МТ сорных участков (М^лтскМ участок МГ "Средняя Азия - Центр"), по видимому, в связи с интенсивным коррозионным растворением металла в вершине коррозионной трещины и релаксацией напряжений вследствие хемоме-ханического эффекта (ХМЭ). Последнее подтверждается тем, что на таких участках МГ зафиксированы сл"чаи интенсивной общей и яэвен-ной коррозии внешней поверхности труб. С этим же, очевидно, связано и то, что для ряда газопроводных систем наименее подвержены КР их первые очереди.

Последнее подтверждается результатами компьютерного томо-графироваиия, микроструктурного и мультифрактального анализа состояния и структуры трабекулярного позвонка. При этом генерируемая в объеме позвонка диссипативноя структура способна обеспечить его работоспособность при значительных избыточных давлениях. Управляющим синергетическим параметром служит разность давлений, определяющая скорость течения пульпозной жидкости.

Линейное упрочнение на кривых нагружения сплавов с пониженной энергией дефекта упаковки сменяется параболическим, которое, как и для молибденовых сплавов, является стадийным, но имеет свои особенности [341]. Последнее подтверждается как обработкой кривых деформации в координатах S — el/> (рис. 3.24, б), так и результатами структурных исследований [62, 339, 344]. У поликристаллического ванадия (рис. 3.24, б) с повышением температуры испытания первая параболическая стадия появляется при —90 °С, вторая — при —50 °С и третья — лишь при 85 °С. Следует отметить, что кривые S — ег/' при температурах 400 и 600 °С из-за динамического деформационного старения (ДДС) идут намного круче, чем все остальные (не учитывая кривую деформации при —196 °С), причем при 600 °С третья параболическая стадия не успевает наступить.

Настоящая книга рассматривает достижения и проблемы в получении объемных наноструктурных материалов методами ИПД, исследовании особенностей формируемых наноструктурных состояний и их эволюции при нагреве и внешних воздействиях. Особое внимание уделено необычным свойствам полученных материалов, многие из которых уникальны и весьма интересны для фундаментальных и прикладных исследований. Последнее подтверждается также примерами недавних разработок, направленных на практическое использование полученных наноструктурных материалов. Дано также сравнение с результатами исследований НСМ, полученных другими методами.

растворении водорода в молекулярной форме наблюдается прямая пропорциональная зависимость между давлением газа и его концентрацией в твердом теле. Последнее подтверждается, например, результатом исследований диффузии и растворимости газов в кварце [12.46J.

Справедливость второго предположения (о том, что воздушная среда может усиливать скольжение по границам зерен) подтверждается сравнительным исследованием ползучести суперсплава на никелевой основе, упрочненного за счет высокого объемного содержания фазы у' на воздухе и в вакууме при 760 °С [172]. Размеры зерна и образца изменялись в этом случае независимым образом. В исследованной системе, где границы зерен практически не содержали упрочняющих карбидов, наблюдалось усиление ползучести на воздухе. Как и следовало ожидать, образцы с более крупным зерном (275 мкм) оказались более стойкими к ползучести на воздухе, чем мелкозернистые (100 мкм) образцы. Напротив, при испытаниях в вакууме скорость ползучести практически не зависела от размера зерна. Это согласуется с представлением об усилении скольжения по границам зерен, вызванном проникновением воздуха. Последнее подтверждается также наблюдениями сдвига границ зерен, согласно которым вклад проскальзывания по границам зерен в полную величину деформации на воздухе больше, чем в вакууме. Интересно, что для образцов того же сплава, состаренных с целью образования выделений карбидов по границам зерен, усиление ползучести на воздухе уже не наблюдалось; напротив, на воздухе сплав упрочняется. Эти результаты можно объяснить, основываясь на представлении об упрочняющем влиянии поверхностной окалины, которое должно быть эффективным,

Процесс истечения газа из области высокого давления в область пониженного давления всегда включает две фазы: вначале происходит сужение площади поперечного сечения струи, а затем ее расширение. Это справедливо как при звуковых (дозвуковых) скоростях течения газа, так и при сверхзвуковых. Последнее подтверждается характерным изменением профиля проточной части сверхзвукового сопла (Лаваля) (фиг. 1, а), в котором скорость газа между сечениями 1 и 2 увеличивается до звуковой (критической), а между сечениями 2 и 3 — превышает звуковую. Заметим, что в соответствии с известным условием обращения внешних воздействий (геометрических, тепловых, расходных, механических и трения) [2, 3] равенство скорости течения газа местной скорости звука (число Маха М = 1) может устанавливаться не только в узком сечении сопла, но и в его расходящейся или сходящейся частях. Как будет доказано ниже, при отсутствии внешнего теплообмена и пренебрежимо малом влиянии трения отмеченное равенство обеих скоростей наступает в случае учета местных сопротивлений входа и выхода в узком сечении сопла.

На рис. 5 опытные графики [5] показывают резкое уменьшение величины С, т. е. возрастание скольжения зуба фрезы с увеличением фаски износа при фрезеровании различных аустенитных сталей, в то время как при обработке ферритной стали скольжение отсутствовало, т. е. С= 1 (верхние опытные точки). Здесь нашло свое отражение большое упругое последействие аустенитных сталей. Последнее подтверждается характерным графиком (рис. 6), показывающим закономерное возрастание фаски износа по задней поверхности зуба /г3 при встречном фрезеровании с уве-

По-видимому, такой эффект связан с полирующим действием исследованных кислот по отношению к поверхности металла (что и наблюдалось у пластинок в этих опытах) при одновременном разрушающем действии этих кислот на антикоррозионную присадку. Последнее подтверждается ходом кривых справа от минимумов, когда, несмотря на увеличение количества пленки и времени ее существования на поверхности свинца, резко увеличивается его коррозия. Это, по-видимому, связано с имеющим место при разрушении присадки переходом серы в более реакционно способное состояние, в котором она не обладает антикоррозионными свойствами, а взаимодействуя с поверхностью свинца, вызывает интенсивное коррозионное разрушение последней.

Из рассмотрения зависимости диаметров пятен износа от прикладываемой нагрузки следует, что минеральные масла (кривая 3) и двух- и трехатомные спирты (кривая 2) отличаются тем, что в последнем случае диаметры пятен вмятин очень близки с размерами пятен, обнаруживаемых при статическом сжатии. Последнее подтверждается даже при работе в течение от Г до 5 часов. Разрушения поверхности вмятин в этих случаях не наблюдалось. В присутствии минеральных масел отмечается не только изменение блестящего цвета поверхности на матовый, но и ее разрушение.

Последнее показывает, что при постоянном значении коэффициента теплопроводности температура однородной стенки изменяется по линейному закону. В действительности же вследствие своей зависимости от температуры коэффициент теплопроводности является переменной величиной. Если это обстоятельство учесть, то получим иные, более сложные расчетные формулы.

Последнее показывает, что при постоянном значении коэффициента теплопроводности температура однородной стенки изменяется по линейному закону. В действительности же вследствие своей зависимости от температуры коэффициент теплопроводности является переменной величиной. Если это обстоятельство учесть, то получим иные, более сложные расчетные формулы.

Последнее показывает, что ускоряющее действие температуры на коррозию кроме энергии активации зависит еще и от времени, причем влияние последнего определено через величину е. При этом большое значение имеет знак коэффициента е. Поскольку для сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР величина е<0, то с увеличением времени влияние температуры на интенсивность коррозии уменьшается (для области t> 500 °С). • '

Последнее показывает, что при спуске по пологой наклонной плоскости (когда а < р) нужно тело не тормозить, а, наоборот, прикладывать к нему движущую силу, равную —Р,

.Последнее показывает, что в поводковой вилке подскок возможен.

Из рис. 109 видно, что с достаточной степенью точности точки располагаются на двух прямых, наклоненных к оси абсцисс под углом, тангенс которого равен 0,5. Последнее показывает, что расходы воздуха для каждой из двух групп материалов, соответствующих этим прямым, пропорциональны квадратам средних диаметров частиц йср. Имея в виду, что в пределах ламинарного режима' расходы изменяются пропорционально давлениям и что величины расходов воздуха находятся в прямой зависимости от площадей, через которые происходит фильтрация, можно написать формулу расхода

При восстановлении анионов наблюдаются часто аномальные явления и иного порядка. На рис. 27 приведена катодная поляризационная кривая, полученная Крюковой [61] на вращающемся амальгамированном электроде в растворе K2S208. Из этого рисунка видно, что восстановление аниона S2082_ начинается при относительно положительных значениях потенциала. На кривой имеется ярко выраженный перегиб, соответствующий предельному диффузионному току. Однако увеличение потенциала катода приводит к необычным явлениям. Ток восстановления начинает резко падать, достигая малой величины. Последнее показывает, что восстановление персульфат-иона замедляется. Потенциал, при котором наблюдается резкое замедление скорости восстановления аниона, лежит вблизи потенциала точки нулевого заряда (•—0,5 в по Н. К. Э.).

Важно отметить, что пассивность меди наступает как в объеме электролита, так и в тонкой пленке (160 мк) при одном и том же потенциале ^ 0,7 в по отношению к нормальному водородному электроду. Последнее показывает, что природа явления в обоих случаях одна и та же и обусловлено оно достижением потенциала образования определенного химического соединения. Разница в поведении меди в объеме и в тонкой пленке заключается лишь в том, что плотность тока, при которой медный анод становится пассивным, во втором случае примерно в 2 раза ниже, чем в первом (3 и 6 ма/см2). В сернокислом натрии медь поляризуется значительно слабее, чем в хлористом натрии, поэтому в объеме сульфата не удается достигнуть потенциала пассивации путем применения относительно высоких плотностей тока (до 10 ма/см2).

Последнее показывает, что железный анод, работающий в паре с медным катодом уже на небольшом расстоянии от катода, практически не поляризуется как в объеме, так и в тонких пленках электролита. Поляризация наблюдается лишь вблизи контакта на расстоянии, не превышающем 5—7 мм.

Последнее показывает, что в промышленной атмосфере коррозия более равномерна и поверхностна, чем в морской. Этот вывод подтверждается результатами измерения глубинного показателя (см. табл. 73), а также микрофотографиями (рис. 183).

Толщина плакированного слоя составляет обычно около 4% на сторону от общей толщины. В описываемых выше опытах она была примерно 50 мк. Результаты 20-летних испытаний (табл. 73) позволяют определить долговечность этого слоя. Оказывается, что в промышленной атмосфере после 20 лет остается в среднем 68% исходной толщины, в морской — 76% и сельской —97,6%. Потери в весе плакированных сплавов обычно меньше, чем неплакированных. Последнее показывает, что эффективность действия микро- и макроэлементов на плакированном слое ниже, чем у микроэлементов защищаемого металла.