Последнее позволяет

Неправильно распространив последнее положение на всю Вселенную, немецкий ученый Клаузиуе пришел к выводу о том, что в результате постоянно происходящих в природе необратимых термодинамических процессов, сопровождающихся непрерывным возрастанием энтропии, энергия Вселенной постепенно обесценивается и что, в конечном счете, должна наступить «тепловая смерть», которая выразится в прекращении протекания всех процессов. Эта идеалистическая теория подверглась резкой критике Ф. Энгельса в его работе «Диалектика природы» и теоретически и экспериментально была опровергнута трудами советских ученых — акад. В. А. Амбарцумяна и его сотрудников и академиков В. Г. Фесенкова и Д. А, Восковского. Эти ученые показали, что во Все-

, Смена механизма объясняется увеличением скорости роста трещины с возрастанием напряжений в зоне вершины трещины вследствие ее углубления [33, 37, 41]. Некоторые исследователи полагают, что скачки трещины связаны с негомогенностью материала и не имеют прямой связи с водородным охрупчива-нием [33]. Преобладает мнение, что скачки трещины обусловлены чередованием процессов диффузного накопления водорода в зоне максимальных трехосных напряжений впереди трещины и разрывом (хрупким разрушением) материала [37,41]. Возьмем последнее положение за основу, так как оно представляется наиболее реальным и экспериментально обосновано.

Кроме того, следует стремиться к сокращению многообразия посадок, часто применявшегося якобы с целью достижения различной степени функциональной точности, свойственной различным механизмам одной и той же машины. Это последнее положение в значительной степени опровергается работами в области унификации посадок, выполненной ВИГМ. Так, например, по гидротурбине ПрК70-3080 сокращение посадок достигло 42,5%, причем число посадок 2-го класса было сокращено на 36,7%, а посадок 3-го класса — на 47%; по гидротурбинам ФЗОО и CT-2V2 число посадок соответственно было сокращено на 34 и 31% без снижения эксплуатационных свойств машин.

Испытания на ударную вязкость хорошо выявляют отклонения металла от стандартного качества. Чем больше ак в вязкой области и ниже критическая температура хрупкости, тем выше качество металла. Последнее положение требует определения зависимости ак от температуры испытания.

Последнее положение подтверждается

Последнее положение имеет особенно большое значение для передач с колесами из Бр. АЖ9-4; для них следует применять червяки из цементируемых сталей (15Х, 20Х, 20ХФ и др.), а также стали, подвергаемые поверхностной или объемной закалке (45; 40Х и др), с твердостью рабочих поверхностей витков HRC > 45.

Последнее положение может быть представлено графически в координатах аср, а* в виде пучка прямых, проходящих через начало координат (рис. 3-8,6).

При понижении температуры скорость гомогенной реакции окисления SO2 быстро уменьшается. Соответственно уменьшается и количество успевающего образоваться за время пребывания в зоне реакции SO3. Последнее положение хорошо иллюстрируется опытами сжигания высокосернистого угля в кварцевой трубе при 870° С и времени пребывания газов в зоне реакции 0,5 сек; измерениями не обнаружено образования 8Оз-

Из формулы (3) следует, что равнодействующий ударный импульс будет тем меньше, чем меньше sin (ф! + ф2), и при ф! = —ф2 S = 0. Последнее положение- не выполнимо. Поэтому, чтобы S ->• 0, необходимо, чтобы радиус катка R->-oo. Следовательно, чем

Для проверки результатов теоретических исследований была создана экспериментальная установка в соответствии с принятой расчетной схемой (см. рис. 1) для частного случая, когда * угол q>i = 0, a k = 1 (M=im)b Последнее положение упрощает все ранее выведенные формулы, но характер кривых, приведенных на рис. 2, остается неизменным, за исключением максимального положительного значения угла а, при котором, в отличие от общего случая, ударные импульсы принимают конечные "значения. Корень свеклы имитировался деревянной бобышкой толщиной 50 мм и шириной 150 мм, посаженной на вертикальную резиновую пластину, а копир — деревянным катком той же ширины и диаметром 200 мм. Рабочие поверхности бобышки и катка — гладкие. Два параллельных поводка из легких металлических пластин одними концами соединялись с осью копира, другими — с -ведущей площадкой, которая перемещалась в направляющих, поднятых над плоскостью катания катка. Все соединения осуществлялись с помощью шариковых подшипников. Движение катка, удар его в бобышку и отклонение последней после удара фиксировались способом стробоскопической фотосъемки с частотой 24 вспышки в секунду. Перемещение фиксировалось по рискам, нанесенным вдоль боковой поверхности установки через 2 см. Скорость катка выдерживалась в пределах VA = 0,45 ± 0,02 м/сек. Степень отклонения бобышки AL после удара зависит от приобоетенной ею к концу удара кинетической энергии. Последняя, как это вытека-ет из теоремы Кельвина [3], определяется величиной равнодействующего

Иными словами, подведенное в потоке вещества тепло равно разности энтальпий этого вещества. Последнее положение не зависит от того, насколько изменяется давление в потоке от 1 до 2 состояния. Важно только лишь, чтобы изменение кинетической энергии 'потока между этими состояниями было равно нулю, либо было пренебрежимо малым. Часто ставится задача — определять

с валами и зубчатых венцов со ступицами. Последнее позволяет организацию централизованного изготовления венцов, причем число типоразмеров сокращается в 20 раз по сравнению с типоразмерами цельных зубчатых колес. Клей начинают использовать при установке наружных колец подшипников качения в корпус, для уплотнения и стопорения резьбовых соединений, для присоединения пластинок режущего инструмента.

Последнее позволяет распространить приведенные выше методики расчета сварных соединений оболочковых конструкций на статическую прочность, учитывающие геометрическую форму мягких прослоек, степень двухосности нагружения конструкций, геометрическлто форму оболочки и т.п. на случай несимметричной неоднородности.

Исходя из этих же предположений, была разработана методика экспериментального исследования применительно к оболочковым толсто стенным конструкциям, ослабленным продольными мягкими прослойками. При выборе конструкции моделирующих образцов исходили из того, что цилиндрические толстостенные оболочки, нагруженные внешним q и внутренним давлением />, находятся в условиях плоской деформации, при которых поперечные сечения оболочки в процессе ее деформирования остаются плоскими и перпендикулярными продольной оси z. Последнее позволяет использовать в качестве моделирующих образцов при исследовании напряженно-деформированного состояния рас сматриваемых оболочек толстостенные кольца. О возможности использования таких моделей для анализа и экспериментального изучения характера деформирования толстостенных конструкций свидетельствуют также результаты, полученные при вытяжке плоской круглой заготовки /84/ и нагружении невысокого толстостенного цилиндра (кольца) равномерным внутренним давлением /134/, которые хорошо согласуются с представлениями и аналитическими описаниями характера пластического течения толстостенных цилиндрических оболочек, изложенными в /68/,

значения txv - t „, на контактных поверхностях мягкой прослойки и меняют знак на линии разветвления ее пластического течения. Следует отметить, что в толстостенных оболочковых конструкциях, как и в тонкостенных, распределение т:ху по высоте (толщине) прослойки h практически линейно (рис 4.9,6) Последнее позволяет ввести ряд существенных упрощений при математическом описании напряженного состояния толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками, и получить соответствующие решения исходя из построенных сеток линий скольжения в замкнутом виде.

Последнее позволяет распространить приведенные выше методики расчета сварных соединений оболочковых конструкций на статическую прочность, учитывающие геометрическую форму мягких прослоек, степень двухосности нагружения конструкций, геометрическую форму оболочки и т.п. на случай несимметричной неоднородности.

Исходя из этих же предположений, была разработана методика экспериментального исследования применительно к оболочковым толстостенным конструкциям, ослабленным продольными мягкими прослойками. При выборе конструкции моделирующих образцов исходили из того, что цилиндрические толстостенные оболочки, нагруженные внешним q и внутренним давлением р, находятся в условиях плоской деформации, при которых поперечные сечения оболочки в процессе ее деформирования остаются плоскими и перпендикулярными продольной оси z. Последнее позволяет использовать в качестве моделирующих образцов при исследовании напряженно-деформированного состояния рассматриваемых оболочек толстостенные кольца. О возможности использования таких моделей для анализа и экспериментального изучения характера деформирования толстостенных конструкций свидетельствуют также результаты, полученные при вытяжке плоской круглой заготовки /84/ и нагружении невысокого толстостенного цилиндра (кольца) равномерным внутренним давлением /134/, которые хорошо согласуются с представлениями и аналитическими описаниями характера пластического течения толстостенных цилиндрических оболочек, изложенными в /68/.

Использование моделирующих образцов в сочетании с методом муаровых полос позволило исследовать особенности напряженно-деформированного состояния толстостенных оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками. В качестве примера на рис. 4.8 приведены распределения линейных гх и угловых у,^ деформаций по различным сечениям мягкой прослойки в кольцевом образце, нагруженном наружным давлением q /141/. Локализация деформаций &х во всех случаях наблюдается в области линии разветвления пластического течения (в сечении 2у I h = 0) со смещением в направлении угловой точки при приближении к контактным границам (2v / h =1). Угловые деформации у^, максимальны в сечении 2у I h = 1, совпадающем с контактной границей М-Т, и меняют знак практически на линии разветвления пластического течения прослойки (см. рис. 4.8,6). Вдоль оси симметрии прослойки (оси х) УХУ « 0. Аналогичный у^ характер распределения имеют касательные напряжения т,^,, которые (рис. 4.9,а) достигают своего максимального значения т„, = т JL на контактных поверхностях мягкой прослойки и меняют знак на линии разветвления ее пластического течения. Следует отметить, что в толстостенных оболочковых конструкциях, как и в тонкостенных, распределение т^ по высоте (толщине) прослойки h практически линейно (рис. 4.9,6). Последнее позволяет ввести ряд существенных упрощений при математическом описании напряженного состояния толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками, и получить соответствующие решения исходя из построенных сеток линий скольжения в замкнутом виде.

32, 33, 44, 63, 81] и др., выполненных при других способах начальной закрутки (тангенциальный, тангенциально-лопаточный ввод, аксиально-лопаточные завихрители, с иным диаметром центрального тела, вращающаяся секция на входе), показывает, что на основном участке закрученного потока качественный характер радиального распределения и продольной трансформации локальных параметров подчиняется вышеописанным закономерностям. Последнее позволяет сделать вывод о том, что воздействие центробежных массовых сил на структуру течения основного участка характеризуется определенной общностью для произвольных способов и законов начальной закрутки.

деформации происходит в полуцикле закрытия трещины. В этот момент наблюдается непрерывный сигнал АЭ, соответствующий протеканию процесса пластической деформации. Вместе с тем, на ее фоне видны импульсы дискретных сигналов АЭ, которые следует интерпретировать как свидетельство подрастания трещины. Ранее подобные закономерности формирования сигналов АЭ наблюдали также и на других материалах [149, 150]. Однако непрерывному сигналу АЭ ставился в соответствие процесс контактного взаимодействия берегов усталостной трещины непосредственно в ее вершине в полуцикле разгрузки [149]. Это представление согласуется с известными моделями закрытия трещины, в том числе и с моделью шероховатости траектории трещины с извилистым профилем, о чем было уже сказано в предыдущем разделе при анализе модели формирования сферических частиц. Описываемое нами формирование сигналов АЭ при стационарном режиме нагружения не имеет отношения к контактному взаимодействию берегов трещины, поскольку относится к процессу формирования усталостных бороздок вдоль всего фронта трещины. В изломе испытанных образцов на исследованном участке, где изучали сигналы АЭ, в перемычках между площадками (фасетками) с усталостными бороздками не было признаков формирования продуктов фреттинга в результате контактного взаимодействия берегов трещины. Последнее позволяет утверждать, что в полуцикле разгрузки образца вклад в непрерывный характер сигналов АЭ процессов контактного взаимодействия берегов трещины мог быть пренебрежимо малым. Важно также подчеркнуть, что и сами усталостные бороздки не имели признаков пластического деформирования, которое характерно при наличии контактного взаимодействия берегов трещины. Еще одно свидетельство отсутствия значительного эффекта контактного взаимодействия связано с появлением сигналов АЭ непрерывного типа только на нисходящей ветви нагрузки. Эффект контактного взаимодействия связан с раскрытием берегов трещины по типу III (продольный сдвиг) по площадкам между мезо-туннелями. Это означает, что контактное взаимодействие берегов трещины существует как на восходящей, так и на нисходящей ветви нагрузки. При переходе в цикле нагружения к большему

Представленные результаты измерений показывают, что скорость роста трещины постепенно возрастала на всех этапах стабильного разрушения. Последнее позволяет считать, что в тех зонах на длине 0-6,0 мм, где усталостные линии плохо различимы, скорость роста трещины была не больше, чем та, что измерена на последующей длине, где выявлена четкая усталостная линия. Следовательно, можно провести общую оценку длительности роста трещины на интервале длины 0-6,0 мм так, как это представлено в табл. 11.5. Окончательно для всей длины стабильного роста трещины 0,20 мм получаем:

Ниже описана типичная конструкция антенны. Антенны. Коэффициент направленности антенны, используемой в космосе, зависит до некоторой степени от ее способности сохранять размеры и форму в условиях неравномерного лучистого нагрева (рис. 15). С этой точки зрения интерес представляет графит благодаря его почти нулевому температурному коэффициенту линейного расширения, высокой жесткости и хорошей теплопроводности (последнее позволяет уменьшить температурные градиенты).