Последнее справедливо

Возникновение ;„акрогыдьъаиопар!. происходит следующим образом. В начальны; момент ври,«слн, когда вся поверхность трубы ещё защищена слоем окалиш:, абразивные частицы механических примесей, скапливающихся в нижней части трехфазной системы, начинают разрушать защитный слой. Особенно интенсивно процессы разрушения слоя отложений за счёт микрорезания наблюдаются на восходящи;; участках трубопровода, где в результате обратных ударов скапливающегося и периодически проходящего газа расслоенный зодоне^.тяпои поток с части-цими абразива совершает возвратно-поступательное движение нестабильной цикличности. При этом помимо разрушены!) окалины происходит наклеп (упрочнение) металла за счёт сил микрорезания (подтверждается результат зг.ш рентгенографического определения микроискажений кристаллической решётка металла в области канавки и измерениями твёрдости). В результате твёрдость металла на поверхности нижней образующей трубь повышается в 2. ..2,5 раза по сравнению с исходным состоянием. Последнее способствует ускорению протекания локального коррозионного процесса [ 5 ~\

После очередного скачка в трещине работает активная коррозионная гальванопара, где анод — СОП по месту микронадрыва, а катод — стенки трещины, которым отвечает стационарный потенциал по месту „бывшей" СОП. По истечении периода активности СОП, характеризуемого временем Г, работа гальванопары угасает. Рассмотрим развитие трещины коррозионного растрескивания углеродистых сталей в 3 %-м водном растворе NaCl. Анализ процессов, протекающих в трещине (см. рис. 6), дает возможность предположить следующее: в момент скачка происходит механический микронадрыв металла в вершине трещины по месту, ослабленному водородным охрупчиванием, в результате чего трещина подвигается на величину Д/м. После скачка трещины на величину Д/м возникает СОП, на которой усиленно протекает анодный процесс, вследствие работы гальванопары с электродами СОП — „бывшая" СОП, а также реализуется под-кисление нейтральной среды в связи с гидролизом продуктов коррозии. Последнее способствует протеканию катодного процесса частично с водородной деполяризацией. Активный локальный анодный процесс по всему фронту СОП после скачка ведет к расширению трещины, а также, ее коррозионному продвижению на величину Д /к в глубь металла. При этом чисто коррозионное расширение трещины не превышает 2Д /к.

Тепло, возникающее в зоне резания, усиливает тепловое движение атомов, последнее способствует уменьшению искажений кристаллической решетки, возникших в процессе пластической деформации. При снижении температуры в зоне деформирования уменьшается роль теплового движения атомов и повышается степень упрочнения.

ности быстро достигает температуры плавления кристаллов (327° С), при которой происходит резкое увеличение коэффициента трения. Повышение температуры способствует образованию узлов сварки, при разрушении которых наблюдается не только ср«з, но и постепенное ориентирование молекул в направлении скольжения. Последнее способствует образованию узлов сварки даже при дальнейшем снижении температуры. Опыт показал, что большие скорости скольжения вызывают необратимое изменение трущихся поверхностей фторопласта-4 и коэффициент трения уже не снижается до начальной величины даже при резком снижении скорости скольжения и при понижении температуры. Тем не менее следует отметить, что, несмотря на увеличение коэффициента трения даже при неблагоприятных условиях, фторопласт-4 сохраняет свойства самосмазывающегося материала до температур 350—380° С. Выше 400° С начинается быстрое разложение пластика.

у которых модельные плиты при заполнении смесью расположены вертикально. Хорошие результаты дает пескодувно-импульсно-прессовый метод, при котором в конце процесса заполнения опоки в пространство над смесью подается порция сжатого воздуха. При этом увеличивается плотность смеси в замодельной (по отношению к вдувному отверстию) зоне формы; последнее способствует получению равномерной плотности после прессования сложных форм.

Влияние числа зубьев колеса. При увеличении числа зубьев колеса от 13 до 50 радиус кривизны в опасном сечении уменьшается, однако при этом имеет место более интенсивное увеличение ширины зуба в этом же сечении (рис. 10.13). Последнее способствует снижению максимальных контурных напряжений при нагруженной колес с большим числом зубьев (рис. 10.14).

Рис. 12.93. Упругая муфта. К полумуфте 1 на эксцентриковых втулках 2 прикреплены пальцы 5 с упругими втулками 4. Эксцентриковые втулки 2 позволяют регулировать предварительную деформацию упругих втулок 4. Стальные втулки 3, в которых размещены упругие втулки 4, расположены в полукруглых выемках полумуфты 6, радиус кривизны которых больше радиуса втулок. При передаче вращения под нагрузкой упругие втулки деформируются, вследствие чего стальные втулки перекатываются в выемках полумуфты б, при этом плечо действия силы изменяется, а упругая характеристика муфты приобретает нелинейный характер. Последнее способствует гашению крутильных колебаний.

Управляемая термомехашшеская обработка позволяет сократить время техпроцесса, одновременно стабилизировать остаточные напряжения во всем объеме заготовки. Последнее способствует сохранению станочной точности на весь период эксплуатации детали.

Пластичность наклепанной стали типа 12Х18Н10Т в результате аустенизации при 1100° С повысилась вследствие более полного растворения карбидной фазы и устранения дефектов кристаллической структуры. Последнее способствует интенсивному протеканию динамического деформационного старения даже в ранней стадии термоциклирования, о чем свидетельствует металлографический анализ испытанных образцов.

Повышение текучести вызывают следующие явления. Во-первых, вибрационное проскальзывание зерен заполнителей относительно соприкасающихся с ними других зерен приводит к снижению видимого коэффициента трения между зернами при действии сравнительно слабых сил постоянного направления, причем диссипативное сопротивление действию этих сил принимает характер вязкого (точнее, нелинейно вязкого) сопротивления. Чем меньше сила постоянного направления, тем меньше сопротивление проскальзыванию в ее направлении, хотя меньше и скорость необратимого проскальзывания. Поэтому даже очень малые силы могут обеспечить с течением времени заметные сдвижки зерен заполнителей. Во-вторых, вследствие колебаний нормального давления зерен заполнителей на прилегающие к ним другие зерна из-за вибрирования минимальное значение действительной силы трения между зернами становится меньше среднею ее значения, что дает дополнительную возможность малым силам постоянного направления вызывать необратимые сдвижки зерен заполнителей. В-третьих, благодаря вызываемым вибрацией сдвиговым деформациям цементного теста, снижается его структурная вязкость и могут проявиться тиксотропные свойства. В-четвертых, вибрация, вызывающая проскальзывания н соударения твердых частиц бетонной смеси, приводит к освобождению некоторой доли воды, абсорбированной в близком к поверхности частиц слое, в результате происходит обогащение бетонной смеси свободной водой и действительное снижение вязкости жидкой фазы. Последнее способствует удалению избыточной влаги в процессе формования, что ведет к повышению качества готового железобетонного изделия. На повышение текучести жестких бетонных смесей преимущественно влияет снижение видимого коэффициента трения между частицами при наложении вибрации. Чем меньше размеры зерен заполнителей, тем более высокая частота вибрирования необходима для эффективного

В тонких слоях электролитов довольно быстро достигается предел растворимости, и значительная часть электрода оказывается покрытой нерастворимыми продуктами анодной реакции. При этом активная часть электрода уменьшается, а плотность тока на указанных участках сильно возрастает. Последнее способствует сдвигу потенциала в положительную сторону и возникновению, вследствие электрохимического окисления, тех окисных и гидроокисных пленок, которые приводят медный анод в пассивное состояние. В этом отношении особое влияние на медь окажут сернистые соединения, хлорная медь, гидрат окиси меди и карбонат меди, которые обладают ничтожной растворимостью (табл. 20).

ЭОС идеально подходит для элементного анализа поверхности, поскольку повреждения, производимые электронным пучком, несущественны. Абсолютная чувствительность метода составляет порядка 10"'4 г, относительная чувствительность по примесим объемного происхождения 10~3%. Недостатком ЭОС является то, что падающий электронный луч заряжает поверхности непроводящих образцов. Последнее справедливо и для других электронно-зондовых методов анализа.

ческому, разность энтропии s"—s' много больше величины AcnK(ds/ /dc'VK)pt, поэтому в этих условиях знаменатель второго члена правой части уравнения (13.8) всегда положителен. На основе принципа минимальности характеристических функций можно утверждать, что в условиях равновесия вторая производная от изобарно-изо-термического потенциала по концентрации НК-компонента при р и ^ = const также больше нуля: [d2Z/d(c'nK)2]pt>Q. Для бинарных смесей, не образующих азеотропные составы, неравенство концентраций НК-компонента в паровой и жидкой фазах Аснк>0, в то время как производная (dc'HK/dt)p<0. Для азеотропных смесей с минимальной температурой кипения при p = const слева от азеотропа Дснк>0, а (дс'нк/дТ)р<0. Справа от азеотропа знаки рассматриваемых величин меняются на обратные. Следовательно, во всех случаях произведение Acm'(dc'KR/dT)p
Рассмотрим показанную на рис. 2-21 плоскую пластину с постоянным коэффициентом теплопроводности Я,с. Размеры пластины в направлениях у и z велики и температурное поле внутри пластины можно считать одномерным; последнее справедливо и для температуры охлаждающей жидкости, т. е. t,= = t(x) при О^^^б и tw=tm(x) при — oosgxsSO.

= 0. Последнее справедливо лишь при условии С\ = 0. Таким образом,

а) Стержень бесконечной длины. При х = О ft = ft0 и ft0 = d + С2; при х = оо ft = 0 и С1есо+ С2е~°° = О или С^е00 = 0. Последнее справедливо лишь при условии Сг = О-Таким образом,

Коэфициент качения будет тем больше, чем больше нагрузка на колесо и чем меньше давление воздуха в шине. Последнее справедливо лишь при твёрдых дорожных покрытиях; на мягком дорожном полотне (песок, глина, снег и т. п.) основная доля потерь при качении обусловливается деформацией грунта; так как деформация грунта тем меньше, чем меньше давление воздуха в шине, то при понижении давления Коэфициент качения может в данных условиях уменьшаться. :

при переходе данного количества теплорода от тела Л„ поддерживаемого на уровне 100° к телу В, обладающему температурой 50°, образуется столько же движущей силы, сколько при переходе того же количества теплорода от тела В, поддерживаемого на уровне 50°, к телу С, обладающему 0°. Однако для принятия подобного закона a priori нет достаточных оснований [2]. Развивая это положение, С. Кар-но приходит к выводу, что оно может быть справедливым, если теплоемкость рабочих агентов будет оставаться постоянной при изменении плотности, т. е. что cv не зависит от объема. Последнее справедливо для идеальных газов и газов, отвечающих уравнению ван-дер-Ваальса, а абсолютная шкала температур действительно совпадает с температурной шкалой идеального газового термометра и шкалой газового термометра, газ которого отвечает уравнению ван-дер-Ваальса. Для этих шкал точке плавления льда соответствует температура 273, 16° К. (обычно это рассмотрение приводится в курсах термодинамики).

причем последнее справедливо лишь при Г < 1075 К.

В соотношениях (ЗЛ1) использованы сопряженные начальные условия (3.5) и (3.2) (последнее справедливо и для t') и введено обозначение

что это уравнение индентично (во всяком случае для потока с постоянным давлением) уравнению ламинарного пограничного слоя, а именно: изменение ламинарной составляющей полного касательного напряжения с безразмерной координатой Хоуарта не зависит от сжимаемости при единственном условии, что произведение рр постоянно. Последнее справедливо для идеального газа, плотность которого пропорциональна температуре. Это свойство касательного напряжения является следствием предположения, что трение на поверхности имеет молекулярный характер. Указанное предположение необходимо было для получения выражения (28) из (27).

Последнее справедливо также и для