Последнее существенно

го упрочнения мягких прослоек на процесс неустойчивого деформирования оболочковых конструкций проявляется через характеристики \/м (к) и 5М (к). Для приведенного случая (30 5 (к) = 1,09 (процедура прохождения показана на рис. 3.3 соответственно стрелками 1 и Г). Аналогичные результаты получаются и при других произвольных изменениях V/M (к) и 8М (к), соответствующих реальным значениям v/ и 8 для широкого класса конструкционных материалов. Последнее свидетельствует о том, что неучет контактных явлений при определении параметров неустойчивости пластического деформирования оболочковых конструкций, ослабленных мягкими прослойками, дает консервативную оценку их несущей способности (те идет в запас прочности) с небольшой погрешностью конечного результата (в рассматриваемом примере погрешность не превышала 3%).

Нетрудно убедиться путем несложных математических преобразований, что соотношения (3.14) — (3.15) вырождаются в решение (3.13). Последнее свидетельствует о совпадении линий скольжения и характеристик для рассматриваемого сл>чая нагружения деформируемых тел.

денной на рис. 4.2 номограмме (квадрант II), из анализа кривых Ер). Как видно, доминирующим параметром функции /(ЧЛ ер) является Т = 1 1 R (при реальных значениях 8р (8р > 0,1) и параметре толстостсн-ности конструкции Ч* (Ч' = 0,1... 1,0)), о чем свидетельствует практическая параллельность данных кривых оси ор. Последнее свидетельствует о том, что при анализе процесса пластической неустойчивости толстостенных оболочковых конструкций, ослабленных мягкими прослойками, на стадии оценки параметра [^ (Ч*, ер) достаточным является (без существенной потери в точности получаемых результатов) его определение по имеющимся сертификатным данным на механические характеристики мягкого металла \/. 8 и j м = о " /а™ .

Эмиссия при многократном нагружении. При повторном нагружении АЭ резко уменьшается и вновь начинает регистрироваться после достижения максимальной нагрузки первого цикла. Это явление называют эффектом Кайзера. Он особенно хорошо проявляется на гладких образцах и хуже — на образцах с надрезом. Последнее свидетельствует о накоплении повреждений при повторных нагрузках.

го упрочнения мягких прослоек на процесс неустойчивого деформирования оболочковых конструкций проявляется через характеристики \/м (к) и 8М (к). Для приведенного случая 30 5 (к) = 1,09 (процедура прохождения показана на рис. 3.3 соответственно стрелками 1 и Г). Аналогичные результаты получаются и при других произвольных изменениях \/м (к) и 8М (к), соответствующих реальным значениям vj/ и 8 для широкого класса конструкционных материалов. Последнее свидетельствует о том, что неучет контактных явлений при определении параметров неустойчивости пластического деформирования оболочковых конструкций, ослабленных мягкими прослойками, дает консервативную оценку их несущей способности (т.е. идет в запас прочности) с небольшой погрешностью конечного результата (в рассматриваемом примере погрешность не превышала 3%).

Нетрудно убедиться путем несложных математических преобразований, что соотношения (3.14) — (3.15) вырождаются в решение (3.13). Последнее свидетельствует о совпадении линий скольжения и характеристик для рассматриваемого случая нагружения деформируемых тел.

денной на рис. 4.2 номограмме (квадрант II), из анализа кривых/(Т, Ер). Как видно, доминирующим параметром функции/(Ч7, Бр) является Т = 11R (при реачьных значениях 8р (8р > 0,1) и параметре толстостен-ности конструкции ? (*? = 0,1... 1,0)), о чем свидетельствует практическая параллельность данных кривых оси 8р. Последнее свидетельствует о том, что при анализе процесса пластической неустойчивости толстостенных оболочковых конструкций, ослабленных мягкими прослойками, на стадии оценки параметра ру (Т, 8р) достаточным является (без существенной потери в точности получаемых результатов) его определение по имеющимся сертификатным данным на механические характеристики мягкого металла \/, 8 и у м = <*т/ств •

Для американской газоснабжающей системы характерно широкое развитие дальнего магистрального транспорта природного газа — общая протяженность магистральных газопроводов по состоянию на конец 1979 г. составляла около 450 тыс. км при длине отдельных газопроводов до 1,5—3 тыс. км и основных диаметрах 610—762—914 мм. Последнее свидетельствует о наличии стихийности в развитии газоснабжающей системы США, приводящей к созданию сети магистральных газопроводов относительно небольшого диаметра'.

Перейдем к исследованию поведения трещины, характеризуемой тремя степенями свободы. На рис. 4 показано последовательное изменение формы трещины в процессе усталостного нагружения, полученное Ю. Г. Ивановым на образце при циклическом растяжении. В начальном состоянии трещина отходит от поверхности под острым углом, однако в процессе распространения трещины угол увеличивается, постепенно превращаясь из острого в тупой, и максимальная протяженность трещины имеет место не на поверхности пластины, а в глубине Последнее свидетельствует о том, что проводимые обычно измерения длины трещины на поверхности пластины могут дать совершенно неправильное представление об истинном положении дел.

Для стали и алюминиевых сплавов результаты экспериментальных исследований достаточно близки к результатам, полученным в исследованиях в области более высокой интенсивности волны [192]. Следует отметить нелинейный характер зависимости скорости распространения волн в неметаллах (за исключением стеклотекстолита) и пластических волн в алюминиевом сплаве Д16 от скорости скачка массовой скорости на фронте волны. Последнее свидетельствует, что экстраполяция данных, полученных при высокой интенсивности волны, на область низ-хой интенсивности может использоваться только как первое приближение.

В соответствии с моделью вязко-пластического поведения материала следует ожидать повышения амплитуды упругого предвестника до максимальной величины, соответствующей чисто упругому сжатию материала в плоской волне нагрузки на поверхности ее приложения (на нулевом удалении от поверхности нагружения), если нагрузка соответствует ступенчатому изменению скорости материала на фронте волны. Хотя по экспериментально зарегистрированному сигналу с кварцевой пластины при плоском соударении ее с алюминиевым бойком [312] фронт упругого предвестника и пластической волны не разделяется, амплитуда волны ниже, чем должна быть по расчету при чисто упругом поведении материала. Последнее свидетельствует о чрезвычайно малом времени релаксации напряжений, меньше времени установления сигнала в измерительной электрической цепи.

Проведенный в [15] анализ полученных уравнений показал, что под воздействием силы *F(X,) x sin со t частицы медленно дрейфуют к точкам минимумов волновой функции (^(х)!, включая локальные. Последнее существенно для случая неоднородного поля. Применительно к случаю КР в результате такого дрейфа взве-' шенные в образовавшемся электролите частицы выстраиваются в линии вдоль образующей трубы и могут способствать локальному разряду энергии, запасенной электрохимической системой под воздействием токов катодной защиты. Величина этой энергии, как это показано выше, достаточна для поддержания КР с реально наблюдаемыми скоростями.

плотности передачи теплоты от матрицы к охладителю qv = = aF (Т - f)F необходимо предварительно измерить величину удельной внутрипоровой поверхности F используемого пористого материала (поверхность в единице его объема). Последнее существенно снижает значение указанных в табл. 2.5 результатов, потому что определение величины F для каждого вида материала является довольно сложной задачей и осуществляется с весьма большой погрешностью. Величины Ну и aF связаны между собой соотношением /zv = aFF. Значение F можно рассчитать аналитически для двух наиболее простых структур, изготовленных из сферических частиц одинакового диаметра d4 или длинных волокон диаметром d4 при точечном контакте между ними

Использование радиационной печи конструкции, показанной на рис. 5.1.3, с малым градиентом температурного поля на рабочей длине образца позволяет применять как поперечные, так и продольные деформометры. Последнее существенно в случаях, когда необходимо получить большой сигнал по деформациям, ибо база деформометра может быть увеличена до 30 мм при обеспечении указанного выше предельного градиента 1—2%.

га для тензорешетки, а также высокодеформируемый клей в качестве основы и для приклеивания к конструкции. Кроме того, по сравнению с обычно применяемыми малобазными для статических измерений тензорезисторами в датчиках для малоцикловых измерений применялась специальная конфигурация тензорешетки с анкеровкой на концевых участках тензонитей. Последнее существенно улучшает распределение касательных напряжений в системе тензорешетка — клеевая подложка, снижает до нуля поперечную чувствительность и способствует улучшению метрологических характеристик тензорезисторов.

При ударном нагружении с малой скоростью обеспечение достаточной жесткости динамометра, необходимой для поддержания заданного параметра испытания e=const, требует увеличения сечения динамометра, что ведет к понижению в нем уровня напряжений и деформаций, а следовательно, и к снижению величины сигнала с датчика. Последнее существенно затрудняет регистрацию в связи с возрастанием уровня (относительного) помех. Методика регистрации малых величин деформации с помощью полупроводниковых, пьезоэлектрических [416] или емкостных датчиков [267] (рис. 40) обладает рядом преимуществ.

Если в процессе вычислений окажется, что loi2 (см. рис. 6,2), то следует принять soi = feo и 502 = 62. Последнее существенно упрощает расчет.

Распухание конструкционных материалов оказывает чрезвычайно большое влияние на расширенное воспроизводство быстрых реакторов. С учетом распухания топливные стержни необходимо располагать на больших расстояниях друг от друга, чтобы обеспечить достаточное их охлаждение при распухании. Кроме того, неравномерность нейтронного потока обусловливает неравномерное распухание, что приводит к искривлениям топливных стержней и чехлов кассет, а это также требует понижения плотности топлива в активной зоне. Последнее существенно уменьшает коэффициент воспроизводства топлива и сопровождается большими экономическими потерями (см. табл. 1).

Эти особенности газовых двигателей обусловили целесообразность применения для них качественного регулирования. Последнее существенно снижает удельный расход на частичных нагрузках лишь при условии значительного изменения угла опережения зажигания (фиг. 70).

Равенство поршневых усилий позволяет иметь вес механизма движения компрессора наименьшим и обеспечивает получение наиболее равномерной диаграммы тангенциальных усилий. Последнее существенно в случаях привода от синхронного электродвигателя.

Такой подход позволяет ввести критерий различимости нозологических форм. Действительно, чем меньше интервал между центрами двух областей и чем больше их диаметр, тем в большей степени эти области перекрывают друг друга и тем большее число точек можно с равным основанием отнести к одной области или другой. Последнее существенно затрудняет дифференциальную диагностику. Имея это в виду, введем критерий различимости двух нозологических форм

Более того, с учетом указанных вторых членов построение среднесуточных характеристик, по-видимому, можно вести и на основе суточных режимов, рассчитанных не оптимальным образом, по достаточно простому алгоритму. Очевидно, последнее существенно снизит затраты машинного времени на построение среднесуточных характеристик. При этом может стать возможным и целесообразным непосредственное включение в программу долгосрочной оптимизации подпрограммы счета среднесуточных относительных приростов на основе упрощенного алгоритма внутрисуточного распределения нагрузок. Однако этот вопрос еще нуждается в дополнительных исследованиях.