Последнего выражения

Из всего сказанного в отношении последнего требования, предъявляемого к теории со стороны практики, следует вполне положительный ответ; для существующих и модернизируемых производственных процессов теория точности производства располагает более чем достаточным набором законченных теоретических решений, формул, зависимостей, таблиц и т. д., доведенных до форм, вполне удовлетворяющих любые запросы практики. Однако при очевидной значимости проблемы, при наличии достаточной ясности в принципиальных направлениях ее решения, наконец, при наличии уже достаточно полной теоретической разработанности ее, точностные технологические расчеты в заводской практике не получили широкого распространения. Это объясняется прежде всего тем, что отсутствует должная коллективность и существует разобщенность в научной работе над данной проблемой. Это привело, с одной стороны, к малой успешности многочисленных предшествующих попыток наладить разумную координацию работ, с другой, — к длительным, но бесплодным дискуссиям. Другая причина заключается в том, что здесь нельзя ограничиваться общими принципиальными формулировками и теоретическими формулами, а необходимо каждую из них снабжать всем ассортиментом надлежаще составленных нормативов, справочных таблиц, диаграмм и номограмм и т. д. При этом, как правило, составление таких нормативов и проведение для их получения вспомогательных исследований мало интересует специалистов тех областей техники, к которым они относятся по станкам, по инструменту, по свойствам заготовок и сырья и т. и. Эти специалисты, к сожалению, смотрят на разработку таких нормативов как на неосновную, черновую работу. Существующая и здесь разобщенность между отраслями, а часто и взаимное непонимание требуют проведения еще большей,

Несоблюдение последнего требования может приводить к тяжелейшим последствиям, вплоть до полного вывода из строя ГЦН при заклинивании вала в результате попадания посторонних предметов (сварочный грат, остатки электродов и т. п.).

Отправным моментом для построения стандартплана является закрепление деталей-операций за рабочими местами. Оно должно производиться: а) в полном соответствии с технологическим процессом; б) с учётом квалификации рабочих; в) с учётом условий многостаночного обслуживания (или рациональной загрузки бригады); г) с таким расчётом, чтобы суммарная загрузка каждого рабочего места балансировалась с его пропускной способностью. В процессе выполнения этой подготовительной работы для всех изделий-опера-дий вычисляются длительности всех операционных циклов. Дальнейшая работа по составлению стандартплана сводится к размещению этих циклов на календарной сетке графика в соответствии с заданными сроками 'выпуска партий и с максимально возможным соблюдением регламентированного вида движения. Двоякая связанность операционных циклов — по изделиям и рабочим местам — заставляет отступать от последнего требования и вообще обращает построение стандартплана в решение довольно трудной комбинационной задачи.

Выполнение этого последнего требования СП АС—88 должно способствовать максимальной механизации, автоматизации, роботизации, внедрению дистанционных средств контроля и наблюдения за оборудованием и радиационной обстановкой, широкому использованию в практической работе на АЭС результатов математического моделирования (прогностических расчетов) различных процессов, исключению не обусловленных технологической необходимостью (технологическим регламентом) посещений радиационно опасных помещений, проведению излишних измерений, пробоотборов и пр. Известно, например, что на АЭС практикуют замеры радиационной обстановки в помещениях до начала каких-либо работ в них, такие замеры выполняются, конечно, не без облучения дозиметриста, т. е. не без дозовых затрат, хотя радиационная обстановка в помещении известна из прогноза [2, 12], из результатов исследований [2, 13—16] и эта информация может быть использована для регламентации предстоящих работ, т. е. без ненужных дозовых затрат. Можно привести и другие примеры ненужных дозовых затрат, появление которых было следствием недостаточно жестких требований к защите персонала СП АЭС—79, что в свою очередь объяснялось малым опытом обеспечения радиационной безопасности крупных АЭС ко времени разработки второй редакции Санитарных правил.

ЦНД, несмотря на их громадные размеры, большие напряжения в роторах и влажнопаровые потоки пара, необходимо конструировать так, чтобы они допускали быстрые переходные процессы и частые пуски и остановки. Планируемая длительность работы на холостом ходу должна полностью отвечать требованиям эксплуатации независимо от мощности турбины. С учетом последнего требования должны конструироваться последние ступени и устройства для охлаждения их и выходных патрубков. От организации этого охлаждения зависит надежность работы последней ступени в области малых нагрузок, в частности, эрозия выходных кромок РЛ.

[14] и др. В некоторых случаях для выключения клапанов могут быть использованы регуляторы электрической мощности генератора или паровой мощности турбины (см. рис. IX.11, д). При выборе того или иного типа выключателя следует руководствоваться желанием как обеспечить наилучшее качество процесса регулирования мощности, так и поддержать с заданной точностью равновесное положение клапанов. Некоторые типы выключателей, особенно в схемах со статическим заданием давления свежего пара, не обеспечивают выполнения последнего требования. В таких схемах могут быть применены корректирующие регуляторы К (см. рис. IX. 11, в), представляющие собой пропорционально-интегральные регуляторы положения клапанов или перепада давления на них. В схемах с первичным управлением котлоагрегатом (рис. IX. 12) выключающие сигналы передаются регулятору давления «до себя».

Выполнение последнего требования приводит к любопытной ситуации: тепло-' проводность пористого теплообменника в направлении к телу космонавта оказывается крайне низкой благодаря высокому термическому сопротивлению сухой зоны, выступающей В качестве теплоизоляции, в то же время теплопроводность внутри тела через влажную зону достаточно высока.

Расчет прочности металлических конструкций из тонких листов и подкрепляющих их профилей должен заключаться не только в определении возникающих в них напряжений, но и в проверке устойчивости. Выполнение последнего требования в инженерной практике проверяет-

Необходимо иметь в виду, что давление газов в стержне, в особенности не имеющем верхних знаков, резко возрастает после того, как он покрывается металлом (до этого момента газы удаляются из стержня через непокрытые металлом поверхности). Для уменьиюния давления газов требуется не только предусмотреть их удаление через вентиляционные каналы, но и облегчить их выход из стержня в полость формы в процессе ее заполнения. Для выполнения последнего требования желательно верхнюю поверхность стержня не окрашивать, иногда ее приходится зачищать шкуркой; если же окрашенная поверхность необходима, на пей в сухом стержне пропиливают риски на глубину, несколько превышающую толщину краски.

В методе прямого соединения в качестве исходных используются по-ированные пластины, характеризующиеся малым изгибом, обладающие изкой общей и локальной неплоскостностью. Поверхность таких плас-<ш должна быть чистой и обладать определенными физико-химически-и свойствами. С целью выполнения последнего требования исходные ластины подвергаются «химической активации», путем специальной жидкостной обработки. Процесс прямого соединения является двухстадий-ьш. На первой стадии, осуществляемой при комнатной температуре, роизводится квазиадгезионное соединение пластин путем приведения их оверхностей в непосредственный контакт (иногда при приложении не-ольшого внешнего сжимающего усилия). Затем следует стадия достаточ-о высокотемпературного отжига, в процессе которого формируется мо-олитная композиция. Необходимая толщина рабочих слоев достигается ибо путем химико-механического полирования обратной стороны одной з соединенных пластин, либо с использованием так называемого «Smart--ut» — процесса, когда в одну из пластин, в которой создается рабочий ion будущей приборной структуры, предварительно имплантируется во-°род, обеспечивающий отделение от нее очень тонкого рабочего слоя в роцессе последующей термообработки уже соединенных пластин [20].

Второй пример относится к созданию обертки для стерилизуемых предметов, в качестве которой обычно использовалась марля или ее комбинация с папиросной бумагой. Для срочных случаев в больницах необходимо хранить некоторые предметы в стерилизованном виде, однако существующие оберточные материалы плохо защищают их от микроорганизмов, что требует частых повторных стерилизаций. Соэкструзия позволяет легко получать материалы, полностью удовлетворяющие предъявляемым требованиям по стойкости к стерилизации паром, отсутствию сквозных отверстий и эластичности. С учетом последнего требования за основу была взята папиросная бумага, на которую наносился комбинированный слой ПЭНП и ПП; полученный материал выдерживал стерилизацию и не имел сквозных отверстий.

Проверка выполнения последнего требования осуществляется с помощью группового тестирования [26]*. Пусть требу-

Сопоставление последнего выражения с формулой (8.17) приводит нас к выводу, что

если A-J = 1 и х2 = 1, то / == Xi + х, = 1 + 1 = I, где все (кроме последнего) выражения согласуются с правилами той алгебры, которую принято называть элементарной.

где Сит- константы. Использование ог(е) в форме последнего выражения [1] значительно упрощает анализ напряженного состояния конструкций при упруго-пластических деформациях и поэтому широко используется в механике деформируемого тела. Более того, для большинства металлов коэффициент m равен равномерной составляющей полного удлинения при разрыве образца на одноосное растяжение: m = In (I + ев), где Е„ - равномерная деформация.

где А и А* характеризуют уровень деформации первого и второго полуциклов в зависимости от напряжения деформирования (совпадающего или несовпадающего с исходным направлением - нулевым полуциклом); О°> - константа. Суммирование последнего выражения по k дает од-ностронне накопленную деформацию. Для ориентировочных расчетов в табл.5.2 приведены параметры кривых циклического деформирования низкоуглеродистых, низколегированных и нержавеющих сталей. Таким образом, значение Д<к), рассчитанное по уравнению (5.65), принимается за степень пластической деформации, возникающей в периодах нагружения и разгрузки цикла. При этом полагается, что скорость деформации пропорционально частоте нагружения ё = usa. Тогда на периодах нагружения и разгрузки степень повреждаемости можно определять на основании формул (5.51) и (5.52).

После перемножения получим ш—ын/ш;)—шц\ =z^/z\. Но, так как векторы ш\, ыи, о>з направлены ho одной прямой, то разности скоростей в последнем уравнении являются алгебраическими. Знак определяется по правилу стрелок, показывающих направление вращения колес при остановленном водиле. Тогда (wi—(л>//)/(а)з— —сон) = —23/21. Минус справа потому, что направления стрелок на колесах / и 3 (рис. 15.9, а) не совпадают. Из последнего выражения определяется w«==.(coi + и>з2з/2\)/(\ + 2з/2). Это же решение может быть получено и из рассмотрения треугольников abc и bed (рис. 15.9, б).

где А и А* характеризуют уровень деформации первого и второго полуциклов в зависимости от напряжения деформирования (совпадающего или несовпадающего с исходным направлением - нулевым полуциклом); О> -константа. Суммирование последнего выражения по к дает односторонне накопленную деформацию. Для ориентировочных расчетов в табл. 3.1 приведены параметры кривых циклического деформирования низкоуглеродистых, низколегированных и нержавеющих сталей. Таким образом, значение Д(к>, рассчитанное поуравнению (3.18), принимается за степень пластической деформации, возникающей в периодах нагружения и разгрузки цикла. При этом полагается, что скорость деформации пропорционально частоте нагружения Е - ие а. Тогда на периодах нагружения и разгрузки степень повреждаемости можно определять на основании формул (3.4) и (3.5).

или в векторном виде dL=[
Правую часть последнего выражения умножим и одновременно разделим на произведение Аф -As, тогда получим под знаком предела отношения, пределы которых известны:

где с2 — постоянная. Поскольку левая часть последнего выражения во всех системах координат равна нулю, то, значит, величина

В результате подстановки последнего выражения в первое из уравнений (2.5.7) имеем

Из последнего выражения следует, что расход жидкости через поперечное сечение клина представляет сумму фрикционного расхода и расхода, обусловленного гра-