Погрешность линейности

LiF, KPS-5, Ge, BaF2, и некоторые другие. Многие материалы гигроскопичны, а защита их от влаги тонкой пленкой из органических материалов приводит^к погрешности измерений. Кроме того, оптические материалы имеют зависимость пропускания и отражения от их температуры. При больших плотностях излучения ОКГ произойдет повышение температуры отражающих пластин, что приведет к изменению их свойств [130]. Например, показатель преломления Nad уменьшается от п = 1,5342 при 7\ = = 18° С до 1,5113 при Т 2 = 425° С (К = 1,15 мкм). Коэффициент ослабления для нормального падения излучения на одну грань пластины NaCl составляет соответственно XV, = 22,2 и Кт, = 23. Относительная погрешность коэффициента ослабления для одного отражения составляет AJK/Ki = ±3,5%; A/C//C2 = ±3,5% и для двух отражений А/С//С = ±7%. Столь большие погрешности от нагрева отражающих пластин при отражении мощного потока зачастую не учитываются при разработке ослабителей.

Задача определения потребностей в ядерных данных получила наибольшее развитие для определения требуемой точности расчета характеристик ядерных реакторов [2, 3], где требования к точности расчета функционалов поля излучения давно конкретизированы. Так, в [2] погрешность расчета коэффициента размножения ± 1 % установлена из возможности без переделки конструкции реактора скомпенсировать соответствующую погрешность, погрешность коэффициента неравномерности (отношение максимального тепловыделения к среднему) ± 1 % получена из экономических соображений, а погрешность расчета мощности и температурного коэффициента реактивности 20% — из условия обеспечения безопасности эксплуатации реактора и т. д.

Так, например, по сравнению с худшими вариантами расчета погрешность коэффициента расхода при оптимальном выборе модуля сужающего устройства может быть уменьшена при одном и том же диаметре трубопровода в 2—2,5 раза, а погрешность е — в 5—10 раз за счет оптимального выбора предельного перепада давления на сужающем устройстве Дрп- 'В настоящее время методы расчета сужающих устройств, в том числе и машинные [Л. 1, 2, 20], практически сводятся к нахождению такого диаметра отверстия сужающего устройства, при котором расчетному максимальному расходу измеряемой среды соответствовал бы расчетный предельный перепад давления на сужающем устройстве. При этом характеризующие расходомер параметры не должны выходить за пределы заданных максимальных и минимальных значений.

• Для диафрагм (рис. 1-4) оптимальные значения til, обеспечивающие минимальную погрешность коэффициента расхода в зависимости от D, определяются кривой 1 и лежат в пределах от 0,13 (для ?>=60 мм) до 0,28 (для D = 300 мм). Учитывая пологий характер кривых ва,

Для уменьшения погрешности коэффициента расхода при малых диаметрах трубопровода для диафрагм при любых m и для сопл и труб Вентури при т более 0,35 всегда желательно монтировать сужающее устройство между двумя трубопроводамимвстав-ками большего диаметра, равного ?>в, независимо от того, будет обрабатываться их внутренняя поверхность до требуемой для исключения а^ чистоты или не будет. В последнем случае погрешность коэффициента расхода будет уменьшена лишь за счет увеличения диаметров трубопроводов вставок (рис. 1-4—1-7).

Если диафралму выполнить из соответствующего стойкого материала или специально упрочнить кромку (закалить, зацементировать и т. д.), то при отсутствии в измеряемой среде абразивных частиц острота входной кромки практически может сохраняться длительное время и погрешность от неостроты 'входной кром<ки будет равна нулю. Диафрагма с затупившейся входной кромкой может быть заменена при осмотре расходомерного устройства. В данном случае при совместном использовании гладких калиброванных трубопроводов-вставок может быть достигнута минимально возможная погрешность коэффициента расхода диафрагм, со-

стоящая из оа и (за)Ке. При этом погрешности коэффициента расхода не зависят от диаметра трубопровода и численно совпадают с кривыми погрешностей для D = ==300 мм (рис. "1-7, кривые 1 и 2). Чтобы иметь указанную минимальную погрешность коэффициента расхода, надо всегда заботиться о соблюдении тех условий, которые ее обеспечивают.

Допустимую величину Демаксдоп целесообразно нормировать в зависимости от погрешности измерения расхода [Л. 13, 14, 21, 27]. Практически во всех случаях измерений можно допустить Де шкс доп = 0,3 (по аналогии с величиной пргенебрегаемой поправки AG = 0,3% от влияния Re [Л. 1]). В некоторых случаях, например связанных с большими погрешностями измерения расхода (низкий класс точности дифманометра, большая погрешность коэффициента расхода и т. д.), значение Демаксдоп можно принять равным 0,5 или даже 1,0.

2. Минимальная длина прямых участков перед дроссельным устройством определяется по графикам на рис. 3-13. При несоблюдении прямых участков ориентировочная дополнительная погрешность коэффициента расхода может быть оценена по графикам на рис. 3-14. Прямой участок после сужающего устройства должен быть длиной не меньше пяти диаметров трубопровода.

относительная погрешность коэффициента a aa = 13%. Доверительную границу определяли по формуле Ду^ = ±taay, где iQ — доверительная вероятность. При надежности Р^ = 95% и числе измерений п = 24, согласно таблицам Стьюдента, ta = 2,064. Следовательно, Дуст = 0,1104.

Важнейшее свойство основного сигнала силоизмерителя проявляется тогда, когда измеряемая сила проходит в измерительном диапазоне полный цикл. Полученное при этом соотношение между измеряемой силой F и выходной величиной и есть квазистатическая градуированная характеристика. Для нее всегда желателен максимально простой вид, который принимается в качестве теоретической градуированной характеристики. Все отклонения квазистатической характеристики от соответствующей теоретической представляют собой погрешности измерения; к ним относятся погрешность линейности (если теоретическая характеристика линейна), ширина гистерезиса, невоспроизводимость и дискретность.

• максимальное отклонение от теоретической характеристики (погрешность линейности), - •

Максимальное отклонение от теоретической характеристики (погрешность линейности). '

Мешающие условия 3-го рода. Функции имеют слагаемые, зависящие нелинейно от F. Дополнительно к описанным эффектам изменяется тонкая структура основной характеристики, а также соответствующие параметры (например, погрешность линейности).

Приведенная погрешность линейности

Приведенная погрешность линейности (2.18) Л S"lll х(хх)

Приведенная погрешность линейности (2.126) bvi 3211 x(xx)

Сложнозависимые погрешности (обозначение б л//). Они могут зависеть от измеряемой силы любым образом. Типичный пример — погрешность линейности, которая во многих известных случаях есть почти параболическая функция силы. К этой же группе можно причислить гистерезис и невоспроизводимость, так как уверенное отнесение обеих погрешностей к одной из двух только что названных групп, по-видимому, невозможно.

Случай За. Погрешность линейности классических тензорезистор-ных датчиков с продольным упругим элементом: имеется систематическая составляющая и рассеяние около систематической характеристики, вызванное погрешностями изготовления.

где а — F/S является нескорректированным напряжением. Интерполируя квадратичное уравнение (3.25) прямым способом установки по опорным точкам (см. подразд. 2.2.2.2), получаем результирующую погрешность линейности при только растягивающей или сжимающей силе

максимальная погрешность линейности — 2%, а общая температурная погрешность — 0,5% на 10 градусов.