Последние отличаются

Для нахождения к можно воспользоваться величинами припусков на механическую обработку (см. рис. 116), поскольку последние определяются теми же параметрами, что и к (наибольший габаритный размер отливки, расстояние от литейных баз, класс точности литья). Во избежание подсчета расстояний до баз можно брать верхние пределы припусков (штриховые линии на рис. 116), что пойдет в запас надежности. Учитывая, что на графиках даны максимальные значения припусков (для верхних поверхностей), следует ввести понижающий коэффициент 0,7.

Определив коэффициент запаса прочности по сопротивлению усталости, необходимо сравнить его с коэффициентом запаса по сопротивлению пластическим деформациям. Последние определяются формулами

Температура нагрева под закалку зависит от температуры критических точек для данной стали. Последние определяются линиями GS и SK на диаграмме состояния железо-углерод (рис. 8.1). Для доэвтек-

Уравнение (1-15) чаще всего используется для определения удельного объема (или плотности) идеального газа для произвольных значений р и Т (последние определяются приборами или задаются).

Вредность топлива в зависимости от его исходного состава и технологии сжигания. В основу подхода положено определение обобщенного (суммарного) показателя вредности топлива П, рассчитываемого на тонну условного топлива (т у. т.), который слагается из частных показателей вредности отдельных ингредиентов Пг. Последние определяются содержанием соответствующего ингредиента в выбросе и нормативной величиной — его максимальной разовой ПДК [108] в воздухе. Тем самым в какой-то мере учитывается разный механизм действия отдельных вредных веществ и их суммарное влияние:

Кроме генерации, безусловно, имеет место и гибель дислокаций при их аннигиляции и за счет выхода на поверхность. Однако учет этих процессов только изменит величину коэффициентов в уравнении (1), а так как последние определяются из опыта, то процесс гибели учитывается автоматически.

их аннигиляции и за счет выхода на поверхность кристаллического материала. Однако учет этих процессов только изменит величины коэффициентов в уравнениях (2) и (3), а так как последние определяются из опыта, то процесс гибели дислокаций учитывается автоматически. ,и$5

На рис. 2 представлена схема кривых усталости в зависимости от длительностей выдержек в широком диапазоне общих длительностей нагружения для хромо-молибден-ванадиевой стали при температуре 565° С [6, 7]. Кривые нанесены в зависимости от разрушающего числа циклов и в зависимости от выдержек Дт соответствуют различным суммарным временам, необходимым для разрушения ЕАт. Последние определяются в основном длительным статическим повреждением. Согласно изложенной выше интер-

и последующего извлечения корня квадратного. В табл. 5.1 приведены направляющие косинусы нормалей ко всем трем парам площадок, величины максимальных касательных напряжений и нормальных составляющих напряжений, действующих на этих площадках. Последние определяются по формуле (5.6). В этой же таблице показаны и площадки с минимальными — нулевыми касательными напряжениями, т. е. главные площадки. На рис. 5.20 изображены площадки с максимальными касательными напряжениями.

По характеру расположения швы делятся на односторонние и двусторонние (рис. 16.36). Швы могут быть сплошные (см. рис. 16.35, а, г) и прерывистые (см. рис. 16.35, б, в, д). Последние определяются длиной провариваемых участков I с шагом t.

единичный тензор, определяемый единичной матрицей, из которого приравниванием компонентов тензоров правой и левой частей (7) получаются двенадцать уравнений зависимости постоянных размеров и переменных параметров перемещения механизма. Эти последние определяются как функции обобщенных лагранжевых координат механизма из полученной таким образом системы уравнений.

Клиновые ремни делятся на следующие разновидности: ремни с обычным трапецеидальным сечением (рис. 3.50, а, б) и ремни с гофрированной внутренней поверхностью (рис. 3.50, б). Последние отличаются повышенной, чем у обычных, гибкостью и хорошо служат при применении их на шкивах малых диаметров.

Радиальные роликоподшипники (см. рис. 3.129, б) воспринимают только радиальную нагрузку. По сравнению с равногабаритными шариковыми способны на 70... 90% нести большую нагрузку, но требуют высокой жесткости валов и более точной соосности опор, чем шариковые подшипники. Радиальные роликоподшипники выполняются с короткими и длинными роликами, последние отличаются более высокой нагрузочной способностью.

Различная стойкость исследуемых образцов связана с влиянием легирующих добавок. В частности, более высокая стойкость стали плавки № 4 объясняется образованием карбидов и силицидов бора. Испытаниям подвергли также сплавы типа Х13АГ15. Их испытывали в течение 1000 сут и, как видно из табл. V. 4, они являются достаточно коррозионностойкими. В течение первых 3—4 месяцев наблюдается некоторое ускорение коррозии, а затем она замедляется и примерно через год устанавливается на довольно низком уровне. Если сравнивать по коррозионной стойкости сплавы типа Х13АГ15 со сплавами типа Х15АГ15, то последние отличаются более высокой коррозионной стойкостью из-за повышенного содержания хрома. Стали типа Х13АГ15 сильнее реагируют на изменение температуры. Это можно видеть на рис. V. 5. Более подробно влияние состава хромомарган-

Автоматизацию не следует представлять себе только как средство замены человеческого труда работой автоматов. Она — метод производства, так же отличающийся от установившихся современных способов, как последние отличаются от ремесленного производства, применявшегося в прошлом.

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно производится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область параметров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате.

В ряде работ предложены классификации деталей по технологическим признакам. В [20] рекомендуется делить все основные детали, подвергающиеся механической обработке, на шесть классов: корпусные детали, круглые стержни (валы), полые цилиндры (втулки), диски, некруглые стержни, крепежные детали. В [59] принято деление на детали правильной формы: тела вращения (короткие и длинные), призматические (сплошные, корпусные), плоские и детали неправильной формы (фигурные и профильные). Несмотря на различие подходов при составлении этих классификаций, принципиально они не отличаются друг от друга. Реализованные гибкие станочные комплексы (системы) могут быть разделены на три основные группы: для деталей типа тел вращения (шпинделей, валов, втулок, дисков, зубчатых колес, крепежных деталей), для корпусных и призматических деталей и для плоских деталей (штампованных деталей, крышек, печатных плат). ГПС создаются также с учетом возможности группирования деталей по размерам и точности обработки, условиям зажима и загрузки. Примеры реализованных структур для линий и участков (последние отличаются от линии не только числом станков, но значительно большей свободой изменения потока заготовок и изделий, распределяемых между накопителями, складами и технологическим оборудованием) приведены в [18, 59]. Число вариантов, этих структур непрерывно увеличивается, однако типовой состав оборудования для механо-сборочных производств уже в достаточной степени определился. Для выполнения ряда технологических процессов в крупносерийном производстве нашли также применение переналаживаемые роторные и роторно-цепные линии. Некоторые типичные структуры гибких участков

вых резцов или же «универсальных»; последние отличаются от стандартных тем, что угол сх" (фиг. 4) имеет такую же величину, как профильный угол главной режущей кромки а', т. е. 20°. Такие резцы применяют при черновом нарезании с обкаткой и при нарезании за один проход из цельной заготовки.

В испарителях с межтрубным кипением хладагент кипит в межтрубном пространстве, п хладо-носитель — вода или другая жидкость с низкой температурой замерзания — протекает по трубам. Существует два варианта: хладагент заполняет большую часть межтрубного пространства (в испарителях затопленного типа) или стекает по трубам при подаче насосом неиспарившейся жидкости из нижней части в разбрызгиватели (в испарителях оросительного типа). Последние отличаются более эффективной работой, но сложнее по конструкции и дороже.

Полиуретановые каучуки обладают высокой прочностью, эластичностью, сопротивлением истиранию, маслобензостойкостью. В структуре каучука нет ненасыщенных связей, поэтому он стоек к кислороду и озону, его газонепроницаемость в 10—20 раз выше, чем газопроницаемость НК. Рабочие температуры резин на его основе составляют от —30 до 130 °С. На основе сложных полиэфиров вырабатывают каучуки СКУ-7, СКУ-8, СКУ-50; на основе простых полиэфиров — СКУ-ПФ, СКУ-ПФЛ. Последние отличаются высокой морозостойкостью (для СКУ-ПФ — до —75 °С) и гидролитической стойкостью. Уретановые резины стойки к воздействию радиации. Зарубежные названия уретановых каучуков — вулколлан, адипрен, джентан, урепан. Резины на основе СКУ применяют для автомобильных шин, конвейерных лент, обкладки труб и желобов для транспортирования абразивных материалов, обуви и др.

На некоторых электростанциях Советского Союза (Красноводская ТЭЦ, Сумгаитская ТЭЦ, ТЭЦ завода «Азовсталь» и др.) и в ряде зарубежных стран (США, Франция, Япония и др.) охлаждение конденсаторов паровых турбин осуществляется морской водой. Несмотря на принципиальное сходство схем пресноводного водоснабжения тепловых электростанций с морским, последние отличаются специфическими особенностями эксплуатации, а также проектирования и строительства гидротехнических сооружений. Эти особенности определяются свойствами морской воды и морских водоемов. Морская вода отличается высокой соленостью, жесткостью и повышенной коррозийной способностью. Гидрология морских водоемов характеризуется существенными колебаниями уровня и температуры воды, волнениями, донными наносами, загрязненностью воды в прибрежной зоне и др. При проектировании систем морского водоснабжения необходимо учитывать влияние биологических факторов (планктон, крупная водная растительность, морские животные, например, медузы) на условия водоза-

Серийно выпускаются несколько типов трансформаторов с подвижными обмотками (рис. 52, табл. 6). Основные из них - это трансформаторы ТД и ТСК. Последние отличаются тем, что параллельно первичной обмотке для улучшения энергетических показателей у них включены конденсаторы.