Последние слагаемые

л а. В то же время эти последние результаты показывают, что данная эвтектическая структура была стабильна в том отношении, что сохранялась ее стержневая морфология, хотя сами волокна А13№ укрупнялись. Следовательно, необходимо изучать механизмы термической- стабильности, связанные как с сохранением формы фазы, так и с ее укрупнением.

Экспериментальные данные по продольному сжатию показывают, что слой (даже когда предотвращено его макровыпучивание) не может выдерживать достаточно высокую сжимающую нагрузку, чтобы достигнуть полной прочности волокон на сжатие. То есть при разрушении слоя от сжимающей нагрузки напряжение в волокнах, значительно меньше их ожидаемой прочности на сжатие. Некоторые последние результаты экспериментов [31, 32] показывают, что слои разрушаются от сдвига, как изображено на рис. 17, б. Данные, полученные из этих экспериментов, близки к данным по продольному растяжению.

В дополнение к этим событиям разочаровывают последние результаты разведки собственных нефтяных и газовых месторождений. Многие специалисты ожидали более успешных результатов интенсивных внутренних поисков, стимулом к которым стало повышение цены на жидкое и газообразное углеводородное топливо.

V Последние результаты показывают, что внедрение рециркуляции сорбента может снизить отношение Ca/S до 2 при 90%-ном удалении серы, что может существенно повлиять на эксплуатационные издержки.

При горизонтальном расположении катода в суспензии с порошком МП-3 с концентрацией 50 кг/м3, но не содержащей выравнивающей добавки, образуются покрытия с ат=9—11% (масс.), а„=18—22% (об.) и толщиной 4—5 мкм (вместо 6,6 мкм по расчету). Последние результаты связаны, по-видимому, с тем, что в отсутствие выравнивателя возможно включать частицы в больших количествах. Но максимального насыщения покрытия частицами в этих случаях не получено, несмотря на то что на поверхность катода седиментировало в десятки раз больше частиц, чем необходимо для получения покрытия с максимальным а„.

в локальной области и предлагаются иные подходы. Однако новых теорий, обладающих такой же простотой, как классические теории, и вместе с тем дающих, как последние, результаты, находящиеся пусть не в функциональной, но хотя бы в корреляционной связи с поведением конструкций в натуре, прослеживаемой на большом отрезке времени, еще не имеется. Поэтому сочтено целесообразным подробно изложить классические теории, но вместе с тем кратко пояснить идеи новых направлений и вытекающую из них критику классических теорий. По этому вопросу в курсе помещено и то, что одним кажется историей, и то, что другим представляется делом будущего.

Последние результаты позволяют предположить, что увеличение коэффициента теплоотдачи в закризисной области связано с изменением гидродинамических условий у поверхности. Повышенная шероховатость дополнительно турбулизирует пристенный слой, что обусловливает более глубокое проникновение капель жидкости в пристенный слой, снижающее его эффективную температуру. Однако отложения изменили не только шероховатость, ной теплопроводность, теплоемкость и другие свойства поверхностной пленки, что также могло повлиять на теплоотдачу. Поэтому для выявления природы влияния отложений на условия теплоотдачи целесообразно было провести эксперимент с шероховатой поверхностью, геометрия которой была бы близка к геометрии слоя отложений сульфата кальция. Такой эксперимент обсуждается ниже. Опыт проводился также

В заключение следует отметить, что здесь рассмотрены некоторые возможные варианты возникновения разрушений металлов в турбоустановках в процессе образования и испарения частиц конденсата в узкой зоне степеней влажности. Сегодня еще недостаточно данных об этих процессах солеотложения и появления микротрещин в турбоустановках АЭС для полного рассмотрения имеющихся аварий в турбинах и СПП. Последние результаты исследований МЭИ [7.18] и ряда зарубежных фирм [7.19, 7.20] показывают, что требуется дальнейшее изучение образования микротрещин, коррозии и вибрационно-коррозионного растрескивания элементов проточных частей турбоустановок. Решение этой проблемы требует наряду с улучшением технологии подготовки воды строгого выполнения требований по показателю рН, по предельно допустимому содержанию наиболее агрессивных примесей, а также нового подхода при проектировании проточных частей турбин АЭС.

Последние результаты использовали для построения /— Л-кри-вых, о—/?-кривых — кривых сопротивления материала росту трещины и определения по ним /с — интеграла и критического раскрытия вершины трещины.

Вопрос о влиянии геометрии образца на критические значения J-интеграла неоднократно становился предметом специальных исследований [27, 32, 33, 50, 57-59]. Последние результаты в этом направлении указывают на независимость величин JIc от типа образцов, если они определялись по методу построения JR -кривой или путем экспериментальной регистрации момента инициации трещины и были выполнены требования типа (2.14) по ограничению размеров [32, 50, 57, 59]. В [50] сопоставлялись результаты испытаний образцов с боковой и центральной трещинами при испытаниях на трехточечный изгиб и растяжение, в [59] — компактные образцы и образцы с центральной трещиной, а в [57], в дополнение к двум последним, испытывались образцы с двумя боковыми трещинами. Анализ этих данных указывает на устойчивость значений критерия Jlc, определенного на образцах различной конфигурации. Такой вывод подтверждается полученными результатами испытаний СтЗсп на образцах с боковыми трещинами при внецентренном растяжении и трехточечном изгибе, дисковых и прямоугольных образцах с цент-

Эта задача уже рассматривалась ранее (см. § 5.13); здесь для ее решения использованы описанные в § 8.5, 8.6 конечные элементы шпангоута первого и второго порядков. На рис. 8.11 представлены зависимости осевой силы N = NIP и изгибающего момента М — М1(Рг) от угла в, полученные аналитически. Крестиками отмечены результаты, полученные при разбиении четверти кольца на 10 элементов первого порядка, кружочками — на 10 элементов второго порядка. Последние результаты получены с помощью местного сглаживания (см. §5.12) значений N и М с. последующим их осреднением по смежным элементам. Непосредственное вычисление напряжений (без сглаживания) обнаруживает здесь такие колебания ях вокруг истинных значений, которые полностью искажают действительную картину. Например, осевая сила N в узлах первого конечного элемента оказывается равной 11,44Р, —5.75Р и 11,54/3 вместо истинных значений 0; 0,039Р и 0.078/3 соответственно. Эти колебания, обусловленные влиянием ложных деформаций поперечного сдвига, полностью устраняются с помощью местного сглаживания, как это видно из рис. 8.11.

т.е. последние слагаемые в уравнениях (17.35) — проекции реакций связей.

В уравнениях (2.51) также произведено сокращение на rdy dr, последние слагаемые этих уравнений представляют собой моменты поперечных сил, деленные на rdy dr.

Последние слагаемые в этих уравнениях представляют собой проекции поперечных сил, возникающие вследствие того, что грани деформированного элемента dx dy повернуты относительно друг друга (рис. 2.30). Усилия в срединной поверхности Тх, Ту, Sxy влияют на изгиб пластины только в том случае, если они существенно больше поперечных сил, В противном случае справедлива линейная теория изгиба. В уравнениях (2.114) поперечные силы множатся на малые кривизны изогнутой пластины, поэтому последними слагаемыми можно пренебречь (сравните с изложенной в § 35 теорией пологих оболочек) и записать эти уравнения в виде

Так как функции if,., Чз2 возрастают с ростом аргумента, а оз8 и ^4 — убывают, то -при достаточно «длинной» оболочке первые слагаемые в формулах (3.120) описывают краевой эффект в месте закрепления оболочки, а последние слагаемые — своеобразный

.В этом можно убедиться, группируя члены ряда (П-8) по такому, например, принципу: сначала последние слагаемые каждого из членов, затем предпоследние и т. д. /

движения ид(р'и')/дх, ид(р'о')/ду и т. д. физически означают, что при турбулентном течении возникают дополнительные напряжения, обусловленные пульсационным характером движения. Последние слагаемые касательных напряжений р'и'ч', р'и'ш', р'о'ш' обычно пренебрежимо малы по сравнению с другими слагаемыми. Во многих случаях можно пренебречь влиянием пульсаций плотности.

Последние слагаемые в правых частях приведенных символических формул указывают па то, что результирующие колебания даже при детерминированном воздействии часто носят случайный характер вследствие статистического характера микросвойств тел или элементов, из которых состоят эти тела.

В уравнениях (2.51) также произведено сокращение на Мер dr, последние слагаемые этих уравнений представляют собой моменты поперечных сил, деленные на rdq> dr.

Последние слагаемые в этих уравнениях представляют собой проекции поперечных еил, возникающие вследствие того, что грани деформированного элемента dx dy повернуты относительно друг друга (рис. 2.30). Усилия в ерединной поверхности Т„ Ту, Sxy влияют на изгиб пластины только в том случае, если они существенно больше поперечных сил. В противном случае справедлива линейная теория изгиба. В уравнениях (2,114) попе-^ речные силы множатся на малые кривизны изогнутой пластины, поэтому последними слагаемыми можно пренебречь (сравните е изложенной в § 35 теорией пологих оболочек) и записать эти уравнения в виде

Так как функции %, \>а возрастают с ростом аргумента, а ф3 и % — убывают, то при достаточно «длинной» оболочке первые слагаемые в формулах (3.120) описывают краевой эффект в месте закрепления оболочки, а последние слагаемые — своеобразный

Система ,(9) позволяет рассматривать динамическую модель балки как совокупность двух волноводов, описываемых двумя первыми слагаемыми в .каждом из уравнений системы. Последние 'слагаемые в уравнениях отражают .взаимодействие этих волноводов. Предположим, что волноводы работают независимо и перейдем к изображениям по Лапласу

Аналогичное правило суммирования получается и для вычисления матрицы Р„. Сравнивая последние слагаемые в (3.69) и (3.71), заключаем, что подматрицу Рог можно найти по формуле