Последние выполняют

Последние соотношения можно рассматривать как однородные уравнения относительно С\ и С2, следовательно, их определитель равен нулю, что эквивалентно уравнению 4a1a2 = (2 — a2/a??)2<72, подставляя в которое выражения (1.5.52), получим уравнение

Учитывая последние соотношения, уравнение (15-13) можно записать в следующем виде:

Теперь обсудим решение краевой задачи теории упругости неоднородных тел, которое приводит к определению эффективных модулей материала. Рассматриваемое тело представляет собой прямоугольную призму (см. рис. 1,а). Основные уравнения для компонент тензоров напряжений и деформаций — это уравнения (1), в которых коэффициенты жесткости удовлетворяют условиям (2), а также обычные уравнения равновесия в напряжениях и уравнения совместности деформаций теории упругости однородных изотропных тел. Последние соотношения здесь не приводятся, поскольку их можно найти в любом курсе теории упругости. Достаточно указать, что переменные поля (напряжений), имеющие вид

т. е. про нормальные реакции в этом случае можно сказать, что они не производят никакой работы, а касательные производят всегда отрицательную работу, если только при составлении суммы их работ, наряду с силами реакций, выражающих действие (типа R), будут учтены и обратные реакции, выражающие противодействие (типа Я')-Последние соотношения кратко можно записать в такой форме:

Последние соотношения хорошо согласуются с опытом. На рис. 9-4 приведены ориентировочные зависимости частоты, удельной мощности и времени нагрева от модуля шестерни. Эти же зависимости могут быть использованы и в других случаях нагрева деталей сложной формы, если модуль заменить на радиус наименьшего закругления.

Последние соотношения, которые легко получить также из решения уравнения (46), совпадают, по существу, с приведенными в работах [2], [31 и [6].

Последние соотношения соответствуют режиму практически нереализуемого неустойчивого равновесия. Благодаря обратным связям в САУУ между х\ и х2 обычно образуется угол 6 (рис. 2, б), который позволяет существенно уменьшить х{ и х2.

Учитывая последние соотношения, получаем:

Используя последние соотношения, получаем следующее выражение для теплоты сожженного топлива:

Используя последние соотношения, получаем:

Последние соотношения важны при анализе колебаний элементов активной зоны реакторов и трубопроводов АЭС под действием движения теплоносителя, так как именно изгибные колебания возбуждаются в этих условиях ввиду меньших значений изгибных жесткостей по сравнению с продольной жесткостью. Представление о точности вычислений частот дает рис. 3.8, на котором приведены зависимости погрешностей (результаты расчета всюду завышены) от отношения длины стержня / к его радиусу инерции ги для различных форм колебаний консольно закрепленной балки. Здесь же на горизонтальной оси отмечены значения отношения длины круглого стержня к его диаметру d

Для снижения затрат на оборудование и повышения производительности установок последние выполняют иногда лишь с местным вакуумированием в области свариваемого стыка. Тогда откачиваемый объем сокращается, размеры установки в целом также

1 По действующим ГОСТам на размеры гаек последние выполняют по высоте: 1) низкими А = 0,6rf (d — диаметр стержня с резьбой); 2) нормальными h = 0,8rf; 3) высокими А = l,2d; 4) особо высокими h = l,5d (примеч. ред.).

Плитки размером более 100 мм имеют отверстия для стяжек. При работе с ними применяют набор из пяти стяжек и двух зажимных сухарей (фиг. 11). Последние выполняют также функцию защитных плиток.

зажимных сухарей (фиг. 14). Последние выполняют также функцию защитных плиток.

Основной недостаток трубчатых поверхностей нагрева — ограниченные возможности интенсификации теплообмена. Ввиду сложности изготовления ребристых трубчатых пучков и нередко их полной неприемлемости в специфических условиях работы судовых испарительных установок их заменяют более простой конструкцией пластинчатых пакетов, обеспечивающей уменьшение эквивалентных диаметров проходных сечений. Для создания повышенной турбулентности граничного слоя теплоносителей вблизи пластинчатых теплообменных поверхностей последние выполняют и компонуют так, чтобы осуществить зигзагообразный или волнообразный тип каналов [1]. Теплоотдача этих каналов описывается следующими критериальными уравнениями: в случае зигзагообразных каналов при Re = 900— —7000; h/t = 0,25-^0,65 (характерный размер, представляющий отношение высоты выступов или впадин h к шагу разбивки t)

нения в зоне указанных температур на*садных дисков последние выполняют из этих же сталей, при условии принятия специальных мер для •обеспечения надежной длительной посадки на вал (пальцевые втулки).

а) горизонтальные или вертикальные. Последние выполняют подвесными или самоопорными;

Для снижения затрат на оборудование и повышения производительности установок последние выполняют иногда лишь с местным вакууми-рованием в области свариваемого стыка. Тогда откачиваемый объем сокращается, размеры установки в целом также получаются меньше, чем в том случае, если все изделие помещать в камеру. Иногда, например, при сварке трубопроводов (непосредственно при их укладке) без местного вакуумирования, задачу решить не представляется возможным.

При изготовлении шестерен малого размера, в которых размещение шпоночного или иного соединения шестерен с валиком представляет известные трудности, шестерни выполняют заодно с осями. При достаточно большой разнице в диаметрах валов и шестерен последние выполняют отдельно и соединяют с валами при помощи шпоночного или шлицевого соединения.

1. По форме тел качения подшипники делят па шариковые и роликовые. Последние выполняют с короткпмп и длинными цилиндрическими роликами. Выпускают также подшипники с коническими, бочкообразными, витыми и игольчатыми роликами.

Длина пути РО в СЦПУ задается с помощью блоков упоров, воздействующих на различные переключатели. Последние выполняют функцию УК9П. Блок упоров представляет собой панель или барабан с пазами (ручьями), в которых закрепляют упоры.