Погрешность поддержания

причем при da/di»! расчет должен проводиться с высокой точностью, поскольку небольшая погрешность, допущенная при определении отношения di/d\, в этом случае дает значительную ошибку при вычислении логарифма. Например, если значение d2/rfi = l,09 округлить до 1,1 (погрешность округления меньше 1 %), погрешность вычисления логарифма, а следовательно, и теплового потока будет больше 10%. С другой стороны, оказывается, что при отношении dz/d\ =sj ^ 1,5 погрешность определения термического сопротивления цилиндрической стенки по формуле Rk = f>/(KF), справедливой для плоской стенки (поверхность трубы считается по среднеарифметическому диаметру d = 0,5 (d\ + ^2)], дает ошибку меньше 1,5 %. Более высокая точность в практических расчетах требуется редко.

Погрешность определения ?ш по зависимости (3.17) составляет ±11%. При другом показателе степени разброс опытных данных вокруг одной зависимости увеличивается и для показателя 3,8 составляет ±15%, а для показателя 4,2—±18%. На рис. 3.4 приведены рекомендуемая зависимость (3.17) и результаты всех опытов по определению ?ш.

Коэффициент теплоотдачи, подсчитанный по зависимостям (4.8) и (4.9), не отличается в среднем больше чем на ±15%' от значений а, полученных экспериментально. Учет теплопроводности позволил уменьшить погрешность определения коэффициента теплоотдачи.

Измерительными приборами при проведении испытаний по ГОСТ 17.2.2.03—77 являются газоанализатор, основанный на любом принципе определения концентраций окиси углерода, и тахометр. Измерительный прибор должен иметь шкалу, отградуированную в процентах объемных долей СО от 0 до 5 или от 0 до 12, погрешность измерений переносного газоанализатора не должна превышать ±1,5% от верхнего предела по шкале, стационарного — не более ±2,5%. Постоянная времени прибора не должна быть более 20 с. Погрешность определения частоты вращения вала двигателя — не более ± 2,5%.

1. Отсутствие единства в выборе характерного размера для числа Re при расчете критериев. Из табл. 2.4 следует, что для этого использованы параметр /3/а, средний диаметр частиц исходного порошка d4, средний размер пор dn и т. д. Ранее отмечалось, что характерный размер /3/а играет особую роль в определении режима течения в пористой структуре. Это очень важно, так как можно ожидать, что изменение режима движения охладителя окажет влияние на значение показателя степени в критериальном уравнении. Кроме того, параметр /3/а может быть определен достаточно точно, тогда как погрешность определения d4 и dn доходит до 20 %. Большие затруднения вызывает выбор характерного размера (иного, чем /3/а) для проницаемых непорошковых металлов — из волокон, спиралей, сеток, вспененных.

Данная серия испытаний показала, что использованный энергетический критерий обнаружения существенного развития трещин не является однозначным и его можно применять только совместно с результатами локации источников и их идентификации другими методами и средствами. Погрешность определения положения источников акустической эмиссии оказалась соизмеримой с толщиной стенок сосудов. Обнаруженные в промышленных сосудах источники эмиссии представляли собой мелкие трещины, не фиксируемые другими методами неразрушающего контроля. Все испытанные аппараты были признаны пригодными к эксплуатации. В рассматриваемом случае метод АЭД оказался более консервативным.

Определение MX первичного ВТП. При современном уровне развития электроники относительно несложно обеспечить малую (0,2 % и ниже) погрешность измерения электрических величин с помощью измерительных каналов АИК. В то же время изготовить качественный ВТП с малой погрешностью преобразования бывает весьма затруднительно. Вследствие этого погрешность определения характеристик и параметров исследуемого образца часто обусловлена погрешностью ВТП. Это делает актуальным периодический контроль их MX, особенно для комплексов, использующих несколько ВТП различных типов. Процедура определения MX первичного преобразователя существенно зависит от его типа и конструкции. Например, измерительные каналы АИК могут быть применены при определении отношения числа витков измерительной и возбуждающей обмоток, их активных и реактивных сопротивлений.

В рассматриваемом примере погрешность определения прямолинейности рельсов зависит от точности /и/ и mi соответственно измерений расстояний от створа до оси рельса и измерений ширины колеи. При назначении точности измерения этих параметров необходимо иметь в виду, что завышенная точность приводит к неоправданным затратам труда и времени, а заниженная точность искажает фактическое значение определяемого параметра со всеми вытекающими из этого последствиями.

С целью установления фактических погрешностей, обусловленных неправильной траекторией движения мостовых кранов, авторами статьи 34] были выполнены специальные экспериментальные исследования. Они проводились в действующих цехах на подкрановых путях типовых конструкций, предназначенных для работы мостовых кранов грузоподъемностью от 10 до 80 т. В результате установлено, что предельная погрешность определения ширины колеи подкранового пути, обусловленная неправильной траекторией движения мостового крана, не превышает 0,5 мм.

По данным В. Ф. Черникова при точности измерения расстояний а, и ht равной 0,2 мм, погрешности обработки боковой поверхности колеса 0,4 мм, ошибке 0,14 мм за счет неточного построения углов аг и а3 и ошибке 0,35 мм из-за непараллельности линий 2-3 и Офз , общая ошибка определения линейного перекоса тр составит 0,6 мм. При R = 300 мм погрешность определения угла перекоса будет равна 3 ,4 .

Для определения горизонтального перекоса ходовых колес с требуемой точностью необходимо выдерживать взаимную перпендикулярность створов с точностью не ниже 40". Надо сказать, что обеспечить это требование в условиях надземных подкрановых путей действующего цеха довольно трудно. Поэтому прибегают к использованию приближенно-параллельных створов. Здесь (рис.46) после грубого построения с помощью теодолита прямых углов «2 и а, измеряют отрезки а, и />, . В отрезки, измеренные относительно створа 3-4, вводят поправки (85), где Ла=а2+а3-180° - непараллельность створов, а /, - расстояние от теодолита до измеряемых отрезков. В этом случае на погрешность определения перекоса колес крана основное влияние оказывает точность построения углов а2 и а, и точность измерения отрезков а, и Ь,.

Тип прибора, страна, фирма Диапазон воспринимаемых температур. °С Погрешность поддержания уровня температур Коэффициент излучения Диаметр излучающей поверхности, мм Постоянная времени (время выхода на режим)

= едр + ЁрТ + е?к; БАР — предельная погрешность поддержания мощности реактора стержнями АР; ерт—предельная ошибка в определении мощности реактора по тепловому балансу; етк—-предельная ошибка измерения мощности канала; вд— предельная ошибка измерения расхода через канал; вр пх—предельная ошибкаизмерения давления на входе в канал; е; вх — предельная ошибка измерения температуры на входе в канал; 6^ — предельный разброс площади сечения канала,

Примечание. Погрешность поддержания заданной нагрузки или деформации ±3 %.

Погрешность (%) поддержания резонансной частоты колебаний ............

Погрешность поддержания частоты не должна превышать ± 10 % в диапазоне до 200 Гц и ± 5 % на частотах не более 200 Гц. Если за время испытаний не было обнаружено никаких нарушений и все параметры соответствовали требованиям технических условий, то изделие признают выдержавшим испытания. Примерные параметры испытаний функциональных узлов радиоэлектронной аппаратуры на вибропрочность приведены в табл. 2.

Погрешность поддержания ±(1,5-3) ±1

Примечания: 1. Вязкость масла при 50 °С 20 — 30 сСт. 2. Рабочая температура 10—.50 °С. 3. Номинальная тонкость фильтрации 25 мкм. 4. Погрешность поддержания давления «51 МПа.

Определение упругопрочностных свойств резины при растяжении (ГОСТ 270—75): допустимая погрешность поддержания необходимой температуры в рабочем объеме, ограниченном зажимами машины в момент разрыва образца ± 2 °С (при нагреве до 150°С); ±3°С (150—200 °С); ±5°С (200—250 °С).

допустимая погрешность поддержания температуры в рабочем объеме ±1°С (при нагреве до 100 °С); ±2°С (101—150 °С).

На рис. 13.3, д приведена характеристика рассмотренного переливного клапана непрямого действия. На графике видно, что она состоит из двух участков: от расхода, равного нулю, до Q^ (жидкость сливается только через вспомогательный клапан) и от Q^n Д° Qmax (жидкость сливается через оба клапана). Рабочим считается второй участок, а значит, погрешность поддержания давления у такого клапана не превышает Др.

9.1.8. При проведении испытаний на усталость при повышенных температурах погрешность поддержания и измерения заданной температуры рабочей части образца не должна превышать +5° С в диапазоне температур от 50 до 600° С.