Последующей фиксацией

Временное сопротивление хрома с 1 % Y повышается от 363 до 765 МПа при росте холодной деформации от 0 до 75% и составляет I960 МПа при е=99,8 %, После теплой прокатки этого сплава при 550°С с обжатием 85—90%, отжига при 820 °С и последующей деформации на 5—7 % tf понижается до —90 °С [1].

V — образование трещин ограничивается в основном местами «стыка трех зерен. В процессе последующей деформации трещины вырастают в продольные трубчатые поры, которые в месте вторичной локализации деформации (при ek) раскрываются в крупные поры, формирующие ямочную поверхность излома. На гребнях перетяжек между крупными порами образуются микропоры, происходждение которых может быть обусловлено деформационными процессами на . границах ячеистой структуры. Окончательно разрушение происходит срезом при достижении етах. Размеры крупных ямок на поверхности излома соответствует размеру зерен с учетом их вытяжки.

напускаться в камеру в момент снятия нагрузки. Расшифровка полученной картины представляет некоторые трудности. Пленка окислов появляется на фоне рельефа, который возникает на поверхности образца при его деформации. Исходные границы зерен (на фото 21 отмечены цифрой 1) выявляются при аустенитизации в вакууме, а при последующей деформации углубляются и расширяются. Деформируются и сами зерна. На их поверхности появляются линии сдвига. Окисная пленка в пределах одного зерна копирует рельеф, а при переходе к другому меняет свою толщину. В результате интерференции световых лучей в пленках при наблюдении такой поверхности в оптическом микроскопе возникает цветная картина. На границах зерен вследствие их большой химической активности, толщина пленки максимальна. Границы зерен, образовавшиеся при рекристаллизации, отличаются меньшей шириной (цифра 2). Внутри новых рекристаллизованных зерен сохраняется след от «бывшей» границы в виде канавки (цифра 3).

Ранее были высказаны соображения о том, что одной из причин пониженного (по сравнению с основным металлом) запаса пластичности сварных соединений может быть высокотемпературная деформация при сварке. В данной работе рассматривается вопрос о влиянии ряда факторов на межзеренное проскальзывание в металле околошовной зоны при сварке и механизм последующей деформации при температуре 650° С.

Рассмотрено влияние ряда факторов на межзеренное проскальзывание в металле околошовной зоны при сварке и механизм последующей деформации. Показано, что интенсивность проскальзывания в указанной зоне в полтора-два раза выше, чем в основном металле, причем наиболее высокие значения интенсивности проскальзывания имеют место в участках, непосредственно прилегающих к линии сплавления.

Железоалюминиевый слой очень хрупок и поэтому не допускает последующей деформации, что затрудняет механическую обработку. В среде отработанных дымовых газов полученные путем металлизации покрытия устойчивы до температуры 800°С, а покрытия, нанесенные методом порошкового али-тирования,— до температуры 900—950°С. Необходимо также иметь в виду возможность продолжения процесса диффузии алюминия при эксплуатации изделий, причем вероятность диффузии тем больше, чем выше температура эксплуатации изделия.

последующей деформации изменяется в большей или меньшей степени линейно за счет продолжающейся деформации наружных гофров. В конце процесса крутизна изменившегося участка кривой характеристики жесткости увеличивается за счет отмеченного уже выше все возрастающего сжатия криволинейных участков гофров. Схематически кривые жесткости симметричных и асимметричных полугофров представлены на фиг. 60.

2. В исследованных пределах замечалась нестабильность реологических свойств колец, спрессованных при одинаковых давлениях. Это явление приводит к практическому выводу, что изменение давления прессования асбестографитовых колец в пределах от 500 до 700 кгс/см2 мало сказывается на их последующей деформации.

рах, определяемых линиями OS для доэвтек-тойдной -'стали' и fSK — для заэвтектоидной с^али. Первое условие "(для1 Доэвтектоидной стали) обусловливается' желательностью окончания горячей обработки ещё в области аусте-нитового состояния стали без последующей деформации выделяющегося из твёрдого раствора (в интервале температур Между'линиями QS и PSK) феррита. ВторОё условие (для заэвтектоидной стали) определяется' необходимостью возможно большего измельчения выделяющегося из твёрдОго;;раствора (в интервале температур -между линиями SE и PSfQ цементита [7,-:8J. ' ' ••-"•• •

На величину зерна при рекристаллизации сказывает также влияние исходная структура заготовки: чем крупнее зерно в исходной кованой заготовке, тем меньше получается зерно после последующей деформации и рекристаллизации.

Отличаются упрошенной конструкцией основных узлов. Отсутствуют коробка скоростей и коробка подач. Настройка скоростей и подач осуществляется сменными шестернями, сменными или ступенчатыми шкивами. Передача от шпинделя на привод подачи осуществляется часто ремнём. Для подачи супорта применяются обычно ходовой валик и зубчато-реечная передача, но иногда червячно-винтовая передача. В последнем случае вместо ходового валика имеется ходовой винт, используемый для нарезания резьб. Станки часто снабжаются специальными узлами (супорт, задняя бабка и др.) в зависимости от применения Имеют небольшое число ступеней и низкие скорости вращения шпинделя. Привод главного движения обычно ступенчато-шкивный. Точно изготовленный ходовой винт расположен в середине станины между направляющими. Гайка ходового винта неразъёмная. При передвижении супорта гайка поворачивается под воздействием поправочной линейки, компенсирующей ошибки шага ходового винта станка, при необходимости с учётом последующей деформации нарезаемой резьбы при закалке. Настройка на шаг нарезаемой резьбы — сменными шестернями Имеют высокие скорости вращения шпинделя и малые подачи. Количество скоростей шпинделя (при ступенчатом регулировании) и количество подач невелики. Привод помещается внизу в станине или в левой тумбе и имеет следующие выполнения: 1) многоскоростной электродвигатель переменного тока (3 — 4 ступени); 2) коробка скоростей часто в сочетании с двухскоростным электродвигателем, либо со сменными шкивами или шестернями; 3) бесступенчато-регулируемый электропривод. Шпиндель обычно не несёт никаких шестерен и разгружен от изгибающих усилий. Он вращается в прецизионных шариковых подшипниках с предварительным и саморегулирующимся натягом. Передача к шпинделю осуществляется клиновыми, реже плоскими ремнями. Для увеличения жёсткости станина часто выполняется в виде коробчатой конструкции Конструктивные особенности

Перетяжку подшипников при монтаже можно предотвратить затяжкой подшипника динамометрическим или предельным ключом с последующей фиксацией гайки контргайкой (вид г) или затяжкой подшипника на калиброванные шайбы / (виды <), е), ограничивающие перемещение затягивающей гайки.

Другое наше приспособление (Шеховцов ГЛ., Кочетов Ф.Г. Устройство для контроля прямолинейности подкрановых рельсов: Информ. листок. Нижний Новгород, 1995 /Нижегородский ЦНТИ, N 19-95) отличается возможностью изменения его габаритных размеров в процессе съемки и для удобства транспортировки (рис.9, в). Оно содержит коробчатый каркас / с продольной прорезью 2 на верхней его плоскости. Внутри каркаса закреплена укороченная нивелирная рейка 3, которая имеет возможность передвижения влево-вправо с последующей фиксацией в требуемом положении винтами 4н5. Рейка снабжена уровнем 6 и вмонтированной с торца гайкой. Для 1триведения пузырька уровня в нульпункт служит щека 7 с прорезью 8 и стопорным винтом 9. На верхней плоскости каркаса закреплена линейка с миллиметровыми делениями, а на винте 5 имеется отсчетный индекс 10. Если визирный луч не попадает на рейку или по условиям съемки необходимо изменить длину устройства, то , открепив винты 4 , 5 , смещают рейку влево или вправо. Это смещение фиксируется по металлической линейке. В собранном виде приспособление удобно для транспортировки, в т.ч. и в городском транспорте.

ОРГАНИЧЕСКОЕ СТЕКЛО о р и е н-тир ованное — материал, получаемый плоскостной многоосной вытяжкой или сжатием органич. стекла, нагретого выше темп-ры размягчения (в температурной области высокоэластич. состояния), с последующей фиксацией деформированного состояния охлаждением. В сравнении с неориентированным стеклом О. с. обладает повыш. физико-кеханич. св-вами, в основном зависящими от степени вытяжки (епр) и теми-ры вытяжки (ТВ) материала. Степень вытяжки, при неизменном объеме, определяется по формуле:

Повышение Н. органич. стекла достигается применением метода его ориентации, заключающегося в растяжении при темп-ре выше темп-ры размягчения с последующей фиксацией растянутого состояния при охлаждении. Ориентация повышает стойкость к появлению трещин (см. Органическое стекло ориентированное) более чем в 10 раз и долговечность при темп-ре 80° на два порядка (с 5 час.—• при напряжении 175 кг/см? до 1000 час.), при этом повышается пластичность, ударная вязкость и прочность в 1,5—2,5 раза.

В измененной конструкции крепление осей галет оставлено -таким же, как в первом варианте — на дне коробки. Подшипники для двух продольных валов отливаются отдельно, устанавливаются своими строгаными плати-ками на платики боковых стенок коробки и крепятся болтами с последующей фиксацией контрольными штифтами (фиг. 680). Подшипники крепятся как бы в подвешенном состоянии. Это резко упростило процесс сборки, при которой требуется либо незначительная пригонка узких платиков, либо использование подкладок-компенсаторов. Такое конструктивное решение снижает трудоемкость механической обработки, так как обработка верха коробки (фиг. 680, разрез по Л Л) необходима также и в первой конструкции для крепления крышки коробки, и с этого же установа производится обработка вновь введенных боковых платиков.

Рис. 4.30. Раздвижной кулачок, состоящий из двух частей: 1 и 2, применяемый для изменения фаз движения ведомого звена путем поворота детали 1 относительно детали 2 с последующей фиксацией.

Рис. 5.20. Вариатор скорости с регулируемым давлением между коническими катками (рис. 5.20, а]. Необходимое прижатие катков 7 и 8 обеспечивается пружиной 6 с предварительным натягом, осуществляемым посредством относительного поворота и последующей фиксацией на валу 10 зубчатых колес 1 и 2.

Рис. 8.14. Эксцентрик с изменяемым эксцентриситетом. На эксцентрике 1, который неподвижно соединен с валом 2, установлен эксцентрик 3. Вращением эксцентрика 3 с последующей фиксацией изменяют величину эксцентриситета. Наибольший эксцентриситет а + Ъ. При а = b эксцентриситет равен нулю.

зацепляющийся с двумя червячными колесами, числа зубьев которых отличаются на единицу. График движения поводка 6 показан на рис. 9.26. Длина хода поводка регулируется перемещением шарниров, соединяющих рычаг 9 с шатунами и поводком с последующей фиксацией их в заданном положении.

Стопорные кольца 9 препятствуют перемещению оси 2 в отверстии подшипника 8. Регулировка угла поворота рычага / осуществляется изменением радиуса кривошипа 10, а угол наклона рычага / — перемещением цапф подшипника S в пазах кронштейна 7 с последующей фиксацией стопорных колец 9.

Рис. 11.3. Конструкции дебалансов: а — формы дебалансов с минимальными моментами инерции, О — ось вращения; б — раздвижные со ступенчатой регулировкой статического момента, состоящие из неподвижной части, посаженной на шпонке на дебалансном валу и подвижной, поворачивающейся на угол ср и стопорящейся относительно неподвижной; в — раздвижные с плавной регулировкой статического момента; г — со ступенчатой регулировкой статического момента съемными грузами; д — выдвижные. Изменение статического момента достигается смещением выдвижного стакана 2 с последующей фиксацией гайкой /. Пружина 3 подбирается так, чтобы перемещение дебаланса от центра под действием центробежной силы начиналось после прохода резонансной зоны при запуске, а перемещение