Последующей стабилизацией

Трудоемкую круговую обработку детали, показанной на рис. 131, я, можно упростить, изготовляя ее из листа (вид б) с групповой обработкой наружного контура профильным фрезерованием или строганием. Можно также изготовить профиль экструзией с последующей разрезкой его (вид в).

Для уменьшения расхода металла и упрощения штамповки иногда рационально разбить деталь на две и более частей простой формы для штамповки их порознь с последующей сваркой (рис. 5.41). Для мелких поковок более выгодна штамповка двух и более заготовок в одной поковке с последующей разрезкой (рис. 5.42). Правые и левые детали по возможности следует конструировать так, чтобы их можно было изготовлять из одной и той же заготовки (рис, 5.43).

Образцы для исследований получали путем сварки встык по У-образной разделке пластин этой стали с последующей разрезкой их и обработкой по рабочим поверхностям до 8 класса чистоты. Ручную дуговую сварку выполняли электродами с фтористо-кальциевым покрытием марки УОНИ 13/45.

Труба сваривается или из заготовок соответствующей длины, или непрерывно из ленты с последующей разрезкой на автоматически действующей пиле, установленной на сварочной машине.

Трудоемкую круговую обработку детали, показанной на рис. 131, а, можно упростить, изготовляя ее из листа (вид б) с групповой обработкой наружного контура профильным фрезерованием или строганием. Можно также изготовить профиль экструзией с последующей разрезкой его (вид в).

Специальные приёмы конструирования. При конструировании поковки следует тщательно проверить возможность и рациональность: 1) изменения конструкции детали в целях улучшения (упрощения) конструкции поковки; 2) унификации поковок для разных деталей вместо изготовления двух и большего числа поковок; 3) разбивки детали на две и более поковок для штамповки их порознь с последующей сваркой или иным креплением; 4) штамповки по две и более деталей в одной поковке с последующей разрезкой (фиг. 171); 5) штамповки деталей, подле-

жащих креплению друг с другом, в одной поковке с последующей разрезкой (фиг. 172); 6) объединения двух подлежащих креплению одна с другой деталей в одной поковке, в целях упразднения сварки или иного крепления (фиг. 173); 7) замены отдельных опе-

Экструзией как термопластических, так и термореактивных материалов достигнута возможность получения заготовок или изделий любой длины без применения дорогостоящих прессформ. Весьма широкий диапазон толщины стенок или диаметра изделий достигнут при экструзии термопластиков (например, трубы толщиной стенок от 0,25 до 12 мм и выше, нити и стержни диаметром от 0,25 до 50 мм). Метод экструзии термореактивных материалов может быть использован для массового производства изделий несложной конфигурации или заготовок с последующей разрезкой их на изделия.

Полуоткрытые несимметричные полые заготовки следует изготовлять вытяжкой с последующей разрезкой полученной заготовки на части. -При вытяжке заготовки сложной конфигурации необходимо предусмотреть технологические базы для ее фиксирования. Края отверстия в дне и фланце не должны выходить на закругленные кромки детали. При простановке размеров следует указывать контролируемый диаметр (внутренний или наружный). Размеры уступов ступенчатой заготовки, а также различных элементов, формируемых на цилиндрической поверхности, рекомендуется задавать от наружной поверхности дна.

Примечание. Допускается производить гидравлическое испытание всего сосуда или аппарата с последующей разрезкой его по монтажному стыку, подготовкой кромок под сварку на монтаже и обязательной контрольной сборкой и маркировкой стмка несмываемой краской и нанесением контрольных рисок;

В качестве альтернативной технологии контроля был предложен 100%-ный ультразвуковой контроль сварных соединений. Затраты на такой контроль Сг== =4,5 тыс. руб. меньше, чем на выборочный радиографический. Данных по достоверности такого контроля к моменту его внедрения не имелось. Для их оценки был проведен экспериментальный ультразвуковой контроль партии сварных соединений с последующей разрезкой их по методике, изложенной в § 1.7. В результате были выбраны оптимальные нормы контроля по критерию идеального наблюдателя и оценен уровень перебраковки а==0,09 и уровень недобраковки

алюмшшевого мыла с последующей стабилизацией уксуснокислым алюминием или квасцами, растворы метилсиликонов, водные эмульсии гидрофобизирую-щей жидкости ГЖК, содержащие в качестве эмульгатора желатину и др.

При естественном старении (без повышенной температуры) стабилизация свойств (0В ~ const) наступает через 4—5 суток. Начальный период кривой характеризуется отсутствием или слабым повышением прочности. Это так называемый инкубационный период продолжительностью 2—Зч, который важен для технэло-гических целей, так как сплав в это время сохраняет способность .к пластической деформации. Таким .образом, данная временная зависимость иллюстрирует процесс с запаздыванием (рис. 26, д) и последующей стабилизацией свойств. Степень повреждения U =* в* 0В здесь с позиций прочности — положительное явление, что, однако, не противоречит основному определению повреждения, как всякому отклонению контролируемых свойств материала от начальных.

понижением уровня вибрации с последующей стабилизацией до зазора, равного 0,39 мм. Второе резкое повышение вибрации произошло при зазоре, равном 0,46 мм. Повышение вибраций сопровождалось усиленным износом шатунных шеек и выкрашиванием вкладышей.

1 — катастрофический рост трещины; 2 —кривая для сплава А17075 после обработки «Т-6»; 3 — скачкообразное развитие с последующей стабилизацией; 4 — прерывистое развитие трещины.

ну в начальный момент испытаний с последующей стабилизацией во времени, причем чем больше уровень интенсивности напряжений, тем раз-благораживание потенциала больше и может достигать —700 мВ.

Концентрация углерода в поверхностных слоях аустенитной нержавеющей стали уменьшается при нагреве под закалку, при этом поверхностные слои обезуглероживаются [111,66]. В результате выдержки при температуре 1170° С в атмосфере, содержащей 0,023% кислорода и 0,008% воды, концентрация углерода в стали с 0,11% углерода, 14% хрома, 13,5% никеля, 2,49% вольфрама, 0,59% молибдена в поверхностном слое глубиной 0,25 мм снижается до 0,037%, т. е. в три-четыре раза. Даже при нагреве в течение 1000 час при температуре 760° С концентрация углерода в поверхностном слое этой стали не увеличивается. После аустенизации при температуре 1170° С с последующей стабилизацией при 750° С в течение 16 час сталь вновь становится склонной к межкристаллитнои коррозии. Углерод в этом случае успевает продиффундировать в поверхностный слой. ""х

вызывало исходное разупрочнение с последующей стабилизацией (рис. 4.1, а), причем продолжительность периода разупрочнения была тем большей, чем ниже уровень действующих напряжений, а ширина стабилизированной петли уменьшалась относительно данных для исходного нагружения. Искусственное старение материала в этих условиях (сочетание предварительной деформации и выдержки в течение 2 ч при температуре 270° С) приводит, как видно из рис. 4.1, а, к еще большей нестабильности в циклическом поведении материала.

величины циклической пластической деформации W> с числом лолуциклов нагружения для стали 1Х18Н9Т при различных сочетаниях и временах выдержек, а также по изменению амплитуд напряжений при растяжении и сжатии в рассматриваемых условиях (см. рис. 4.16. б). Видно, что этот материал, обладая свойствами циклического упрочнения на исходной стадии с последующей стабилизацией №"> при нагружении без выдержек, в полной мере сохраняет это свойство и при нагружении с выдержками. Кроме того, полученные данные свидетельствуют о подобии характера развития полной пластической деформации 6(/1') с характером развития ее активной 6,/и релаксационной ег составляющих (рис. 4.17). Для описания этих данных был привлечен известный подход [16], предполагающий существование изохронной кривой циклической ползучести и обобщенной диаграммы циклического деформирования, согласно которому полная необратимая деформация в полуцикле складывается из деформации от активного яагружения и деформации ползучести, и ее кинетика может быть описана уравнением типа

Все отливки из сталей перлитного класса (углеродистой и низколегированных) подвергаются термической обработке — нормализации с высоким отпуском или полному отжигу. Отливки из аустенитной стали подвергаются закалке на аустенит с последующей стабилизацией.

Q Н —аустенитизация с последующей стабилизацией при 1100° С —10 ч ~\-

2. Аустенитные стали, упрочняемые термической обработкой, применяются в состоянии закалки (нормализации) с последующей стабилизацией. Их упрочнение создается благодаря выделению карбидных, карбонитридных и особенно интерметаллидных фаз. Способность к старению обусловлена введением таких элементов, как титан, ниобий и алюминий в количествах, превышающих предел растворимости. Жаропрочность этих сталей заметно выше, чем у гомогенных сталей, и при рациональном легировании они могут длительно работать под напряжением до 700° С.

Второй участок кривой, имеющей начальное упрочнение, характеризуется интенсивным разупрочнением материала с последующей стабилизацией микротвердости (рис. 5.29, а). Деформация в этом случае сопровождается образованием грубых полос скольжения в отдельных зернах. С началом разупрочнения, определяемого уменьшением микротвердости, наблюдается увеличение ширины петли гистерезиса и начинается одностороннее накопление деформации. На первом участке, когда имеет место упрочнение, происходит сужение петли гистерезиса. Причем чем выше действующее напряжение, тем интенсивнее сужение петли при упрочнении и расширение ее или накопление деформаций при разупрочнении.