Последующем изложении

ле циклов и в последующем испытании этих образцов при напряжениях на уровне предела выносливости.

Однако метод НТМО пригоден лишь для сталей с широкой зоной устойчивости аустенита. Распад аустенита во время деформирования стали при 500—350° в ряде случаев приводит к резкому снижению предела прочности. Поэтому, чтобы сохранить сталь в аустенитном состоянии, необходимо во время «теплой» деформации ((прокатка при температуре выше мар-тенситной точки Мн) производить промежуточные подогревы деформируемого металла. Если во время пластической деформации температура металла опустится ниже мартенситной точки, то в результате такой обработки образуются продукты отпуска повышенной хрупкости и при последующем испытании обработанной таким образом стали наблюдается преждевременный разрыв. При еще более низких температурах деформации аустенит будет распадаться с образованием смешанной бейнитно-мартенситной структуры, в результате чего уровень прочности должен сохраняться высоким; но эта температурная область обработки относится уже к способу термомеханического упрочнения стали методом «аусформинг», который будет рассмотрен ниже.

Повышение температуры силицирования в порошке кремния в интервале 1250—1350° приводит, как показано в [5], к заметному увеличению скорости окисления образцов MoSi2 при последующем испытании на воздухе. При этом изменяется также их кристаллическая структура.

Растрескивание титановых сплавов под напряжением под слоем соли при повышенных температурах называют солевой коррозией. Это явление в 1955 г. открыл Бауэр. Сущность процесса сводится к тому, что на поверхности напряженных образцов, контактирующих с солью при температурах более 250°С, возникают трещины, которые значительно сокращают долговечность образца при данном напряжении или уменьшают его пластичность при последующем испытании на разрыв. В настоящее время горячесолевое растрескивание достаточно хорошо изучено в лабораторных условиях [12]. Однако многие вопросы не выяснены. В частности, в практике применения титановых сплавов прямых катастрофических фактов солевой коррозии не наблюдается, хотя условия, которые могут привести к горяче-солевому растрескиванию, типичны для многих узлов современных авиационных

Если выдержку в метанольных растворах осуществляли так, что защитная пленка оставалась неповрежденной, ни коррозионного растрескивания, ни наводороживания не возникало, соответственно не было и ох-рупчивания металла при последующем испытании на воздухе..Об этом свидетельствуют опыты по. коррозионному растрескиванию в метанольных растворах образцов, предварительно нагруженных на воздухе. Если образцы изогнуть на воздухе при достижении напряжений 0,7 ат, выдержать в напряженном состоянии в течение 2 ч в 10 %-ном растворе HNO3 для создания на поверхности плотной бездефектной оксидной пленки, а затем поместить в агрессивный метанольный раствор, разрушения не произойдет. Если же образцы загнуть непосредственно в метанольном растворе, произойдет коррозионное разрушение.

Для использования в системах с гидравлической жидкостью MLO-8200, работающих при 93° С, оказался пригодным «Вайтон» А с асбестовым наполнителем [72]. В этом случае доза облучения составляла 8,77 X X Ю9 эрг/г. При последующем испытании опорные кольца, изготовленные из «Вайтона» А с асбестовым наполнителем, тефлона и кожи и используемые в предохранительном клапане, удовлетворительно работали в электрогидравлическом контуре системы регулирования с гидравлической жидкостью на основе низкомолекулярного полиизобутилена («Оро-найт» 8515) при 135° С и давлении 211 кг/см2. -Доза облучения составляла (1,3-ь4,9)-109 эрг/г в зависимости от места расположения деталей в системе. Кольца из тефлона стали хрупкими, но герметичность уплотнений не нарушилась. Опорные кольца из тефлона и «Вайтона» А оказались настолько прочно связанными с уплотнительными кольцами, что их невозможно было отделить, не повредив.

С другой стороны, образец, приработанный при повышенной скорости нагружения (20,5 кгс/см2 в 1 мин), при последующем испытании с меньшей скоростью нагружения (2,05 кгс/см2 в 1 мин) продолжает прирабатываться.

Предварительное статическое или циклическое деформирование образцов резко снижает изменение модуля упругости и внутреннего трения при последующем испытании на усталость вследствие уменьшения деформационной способности предварительно наклепанного металла.

чувствительность к надрезу определяется на плоских образцах с отверстием или с боковыми выточками. Распространены образцы с трещиной, наносимой при предварительном статическом или вибрационном нагружении. Такая трещина имитирует внутренние и поверхностные дефекты материала и позволяет оценивать при последующем испытании чувствительность высокопрочных конструкционных материалов к дефектам типа трещины.

хранения нек-рых видов топлива. В СССР С. п. выпускается на основе полиорганоси-локсанового лака под маркой ЛСК-5 в виде полотна (шириной от 700 до 1000, толщиной 0,12—0,20 мм), намотанного в рулоны. С. п. характеризуются стабильностью электрич. хар-к при повыш. темп-pax. Рабочая темп-ра 160—180°. Уд. поверхностное сопротивление при 20° 10Э—10s ом, после прогрева при 180° в течение 18 час. и последующем испытании при 120° этот показатель практически не изменяется. В обычных условиях (20°) С. п. выдерживает 200 двойных перегибов при испытат. грузе 2,5 кг, после термич. обработки при 200° в течение 24 час.— не менее 50.

ле циклов и в последующем испытании этих образцов при напряжениях на уровне предела выносливости.

В последующем изложении аналогично будут обозначаться проекции осей фащательных кинематических пар на плоскость движения точек звеньев плоских механизмов, например, для некоторой вращательной пары С — точка С.

Цель исследования уравнений Лагранжа состоит как раз в том, чтобы показать, что такой детерминизм полностью сохраняется при использовании лагранжева формализма. Чтобы доказать это, нужно выяснить структуру двух основных функций, которые входят в уравнения Лагранжа, — кинетической энергии Т и лагранжиана L как функций координат q, скоростей q и времени. Эти две функции играют столь важную роль во всем последующем изложении, что выявление их структуры существенно и само по себе.

Евклида, во всем последующем изложении предполагается, что используемые системы отсчета удовлетворяют ее аксиомам.

Например, характер движения протяженного тела не зависит от его формы и размера, если это тело совершает поступательное движение или если это тело вращается вокруг оси, расстояние до которой очень велико по сравнению с размерами тела. В обоих этих случаях для описания движения тела достаточно определить движение одной его точки (обычно центра тяжести). Это и дает нам основание относить подобные задачи к механике точки. В последующем изложении, вплоть до гл. XII включительно, рассматриваются вопросы, относящиеся к механике материальной точки. Однако, в соответствии с нашим условием, мы будем продолжать говорить о движущемся теле и даже иногда конкретнее — о движущемся шарике, грузе, гире и т. д., но всегда будем иметь в виду движение одной фиксированной точки этих тел, даже в тех случаях, когда мы этой фиксированной точки не указываем (этого и не нужно указывать, когда все точки тела движутся одинаково, и поэтому любая точка может быть «фиксированной»).

Малая сжимаемость жидкостей позволяет во многих случаях вообще пренебрегать изменениями объема жидкостей, т. е. рассматривать абсолютно несжимаемые жидкости. Это означает следующее: даже если изменения объема жидкости под действием внешних сил столь малы, что этими изменениями в рассматриваемых задачах можно пренебречь, однако уже при этих изменениях объема возникают столь большие упругие силы, что дальнейшее уменьшение объема жидкости практически прекращается. В последующем изложении мы в большинстве случаев будем рассматривать жидкость как несжимаемую (обратное мы всегда будем оговаривать).

В последующем изложении аналогично будут обозначаться проекции осей вращательных кинематических пар на плоскость движения точек звеньев плоских механизмов, например, для некоторой вращательной пары С — точка С.

226. Следствия из законов Кеплера. Во всем последующем изложении речь будет идти только о движении центра тяжести планет. Согласно теореме, которую мы докажем впоследствии, центр тяжести движется, как точка, в которой сосредоточена вся масса планеты и в которую перенесены параллельно самим себе все приложенные к планете силы.

Ввиду ограниченной роли чисто механической связи при последующем изложении мы не будем дела?ь различия между ней и теми видами связей, которые содержат некоторую долю химической. Поэтому в дальнейшем термин «механическая связь» будет употребляться в таком :более широком смысле.

Появление в данном контексте математических моделей, связанных со статистическими методами, вызвано двумя причинами: (1) зависимостью прочности волокон от их длины (рис. 21) и (2) последовательным возникновением разрывов волокон с ростом приложенной нагрузки вплоть до накопления в некотором сечении слоя критического числа разрывов, вызывающего полное разрушение. Ранние работы по статистической теории [59] следовали развитой Даниэлсом [15] теории пучков (см. также [70, 5]). Применение теории пучков к прочности слоя требует определения локальной неэффективной длины волокон, т. е. длины заключенного в матрицу участка волокна, дальше которого в волокне может быть достигнуто полное напряжение, как в неразорванном волокне. Для более детального знакомства с понятием неэффективной длины отсылаем читателя к работе [48]. В нашем последующем изложении будем следовать анализу, данному в [47].

В последующем изложении воспользуемся относительными величинами. Все величины, имеющие размерность напряжения, отнесем к пределу текучести в нулевом полуцикле, деформации — к деформации, соответствующей пределу текучести.

Поведение электродов в условиях наложенного внешнего тока часто характеризуется посредством так называемых поляризационных ^кривых, выражающих зависимость потенциала от плотности (или силы тока). В последующем изложении мы более подробно остановимся на основных видах перенапряжения, связанных с замедленностью стадии переноса заряда и диффузии, т. е. величинах т) п и TJ