Последующем увеличении

тового потока (рис. 1.31) до некоторого значения граничной интенсивности /i = 30... 50 кВт/мм2. При последующем повышении интенсивности света амплитуда акустических импульсов быстро увеличивается. Это происходит потому, что начинает дополнительно действовать эффект испарения частиц с поверхности ОК: испаряется сам материал, а также вещества, его покрывающие. Улетучивающиеся частицы оказывают реактивное действие на поверхность. При дальнейшем увеличении интенсивности светового потока до /2=80... 500 кВт/мм2 рост амплитуды акустических импульсов замедляется, а затем прекращается. Это происходит благодаря увеличению концентрации паров над поверхностью ОК, их ионизация и поглощению ими лазерного излучения. Значения граничных потоков /1 и /2 существенно зависят от длины волны света (чем больше длина волны, тем меньше разница между /1 и /2), вида материала (у алюминия и его сплавов эта разница мала, у жаропрочных сплавов — велика), состояния поверхности. В некоторых случаях интенсивности /j и /2 практически совпадают и тогда при достиже-3,10'Вт/м нии интенсивностью светового по-

В диапазоне давлений от атмосферного до 100 МН/м2 происходит наиболее существенное измельчение структуры. Так, в слитках из латуни ЛМцА57-3-1 (?3=920-т--^930° С, tM=2004-300° С) площадь зерен уменьшается с 0,038—0,040 при атмосферном давлении до 0,008— 0,010 мм2 при давлении 100 МН/м2, т. е. в четыре раза. При последующем повышении давления до 600 МН/м2 площадь зерна уменьшается до 0,004—0,005 мм2, т. е. в два раза по сравнению с размерами зерен при давлении 100 МН/м2.

каёт микропористость. Некоторое увеличение шероховатости (рис. 11, в) связано ic захватом крупных частиц корунда; при последующем повышении концентрации частиц шероховатость уменьшается.

Технология пропитки следующая: фильтрующие элементы, предварительно нарезанные, опускают на 2—3 мин в ванну со спиртовым раствором бакелита. Сушат элементы на воздухе в течение 24 ч. После этого изделия подвергают термической обработке при температурах, начиная с 60° С и последующем повышении до 60—80, 80—100, 100—150° С с выдержкой на каждом температурном интервале по 30 мин.

При снижении нагрузки топки с жидким шлакоудалением наступает сухой режим работы топки. Это явление обусловливается главным образом падением температуры факела в плавильном пространстве топки. Шлак, выпадающий из факела при сухом режиме работы топки, нагромождается на поде, где он расплавляется при небольшом последующем повышении нагрузки.

При последующем повышении параметров пара (240—300 ата, 565—580° С и выше) при температуре газа до 850° С увеличение избытка воздуха не вызывает повышения к. п. д. ПГУ. Лишь при более высокой температуре газа избыток воздуха влияет на увеличение к. п. д. ПГУ.

При последующем повышении частоты вращения до 1600 об/мин расход топлива на ВПГ увеличивался до 1700 нм3/ч и температура газов перед турбиной повышалась до 360—400° С. При прогреве ГТУ на этом режиме в течение 20 мин давление пара в ВПГ поднималось до номинальной величины. Выход ГТУ на холостой ход производился при помощи разгонного двигателя с подачей топлива в камеру сгорания с закрытым противопомпажным клапаном.

Развитие энергетики характеризуется неуклонным ростом единичных мощностей агрегатов <и повышением параметров пара в паросиловом цикле. Это снижает удельные капитальные затраты и 'повышает экономичность энергетических установок. Так, 'при переходе от параметров пара 38,2 бар и 450°С к 127,4 бар и 565°С за счет повышения к. п. д. цикла экономится 14% топлива, расходуемого на производство единицы энергии, а при 'последующем повышении давления от 127,4 до 235 бар получается-экономия еще на 4% [Л. 1].

По вышеизложенной методике правильный выбор регулирующего клапана обеспечивается лишь в тех случаях, когда давление за клапаном р2 несколько больше давления насыщения рнас, определяемого по энтальпии воды перед клапаном. В противном случае (при р2 < *^РНЭС) расчет производится с учетом критического расхода, определяемого критическим перепадом на щели клапана ApKp = Pi—Рнас- Критический перепад устанавливается по причине вскипания или испарения воды в суженном сечении струи за щелью при понижении давления. Вследствие обусловленной испарением кавитации и конденсации пузырьков пара при последующем повышении давления (при восстановлении возвратных потерь) происходят сильные вибрации и интенсивный эрозионный износ дросселирующих элементов. В результате этого надежность работы клапана сильно понижается. Если технологические условия не позволяют снизить величины Арр.о.макс или t\ до значений, при которых испарение воды и кавитация в корпусе клапана отсутствуют, то в расчетную формулу (6-23) для ^к.расч следует подставлять не Арр.о.макс=р1—р2, а значение критического перепада

Резкий сброс тока до нуля позволяет фиксировать состояние, полученное за время действия катодного импульса. Образующиеся за время паузы оксидные и солевые пленки блокируют активные участки поверхности, затрудняя нормальный рост кристаллов. Продолжение последнего возможно при последующем повышении пересыщения до значения, при котором возникают новые зародыши и на неактивных местах. Все это приводит к формированию в осадках мелкокристаллической структуры с большой плотностью точечных и линейных дефектов и, соответственно, к повышенным значениям микротвердости и прочности на разрыв.

Если подвергнуть поликристаллическую мартенеитную структуру пластической деформации, то в результате двойникования (особый вид скольжения по смежным системам кристаллографических плоскостей) и смещения поверхностей раздела кристаллов мартенсита формируется структура, которая характеризуется некоторой преобладающей ориентацией кристаллов мартенсита. Переориентация кристаллов определяется направлением действия внешней нагрузки. При последующем повышении температуры мартенсит, имеющий кристаллическую структуру преобладающей ориентации, переходит в исходную

Стабильность эмульсии. Одним из важнейших показателей каждой эмульсии является ее способность оставаться стабильной, т. е. не претерпевать коагуляции дисперсной фазы в различных условиях хранения и применения эмульсии. К таким различным условиям относятся: хранение эмульсии в течение б мес. и более, значительное колебание температуры, механические воздействия, имеющие место, например при перетире пигментных паст, изменение рН и взаимодействие с водой, содержащей определенное количество растворенных солей. Стабильность эмульсии определяется главным образом характером примененного для ее изготовления эмульгатора (анионный, катионный или неионный), а также размерами частиц или степенью дисперсности дисперсной фазы. Средний размер этих частиц не должен превышать 0,2 ц. Распределение частиц по величине также имеет очень большое значение, так как даже относительно небольшое количество крупных частиц дисперсной фазы ускоряет коагуляцию. Эмульсии очень чувствительны к сильным колебаниям температур. При повышенных температурах непрерывная пленка эмульгатора вокруг каждой частицы смолы становится тоньше и поэтому менее прочной. В этом случае разрыву пленки при столкновении частиц способствует также усиление броуновского движения частиц дисперсной фазы. При температуре замерзания пленка эмульгатора разрушается и при последующем повышении температуры эмульсии до комнатной не возвращается в исходное состояние. Механические воздействия, как например энергичный перетир на валковой краскотерке, также нарушают целостность пленки эмульгатора, в частности, если в эмульсии присутствуют мелко измельченные частицы пигмента или наполнителя.

Распределение температуры по высоте образца в установившемся состоянии после такого перехода изображено кривой 2 на рис. 6.13, а. Здесь температура внутренней поверхности ниже t°, затем при последующем увеличении тепловой нагрузки она постепенно повышается и в ко-

Центробежные муфты используют для автоматического соединения и разъединения валов при достижении определенной частоты вращения. Они представляют собой сцепные фрикционные муфты (колодочные, дисковые и др.), в которых нормальное усилие создается центробежными силами. На рис. 25.16, а показана центробежная фрикционная четырехколодочная муфта, встроенная в шкив / плоскоременной передачи. Радиально перемещающиеся колодки 2 смонтированы на направляющем кресте 3. В неподвижной муфте положение колодок в кресте фиксируется с помощью плоских пружин 4 к винтов 5. При некоторых частотах вращения, составляющих 70 — 80% от максимальных, колодки 2 под действием сил инерции, преодолевая усилия пружин 4, вплотную подойдут к внутренней поверхности шкива. Но вращающий момент при этом передаваться не будет. При последующем увеличении частоты вращения колодки прижмутся к шкиву и за счет сил трения последний начнет передавать вращающий момент.

При последующем увеличении относительного удлинения напряжение а на диаграмме начинает уменьшаться и, наконец, в точке

fn — fn (ы) Для некоторого конкретного подшипника при постоянной нагрузке на него FR = const и постоянной температуре. Наибольшую величину коэффициент трения имеет в момент пуска машины, когда он равен коэффициенту трения покоя /Оп. В дальнейшем с увеличением угловой скорости со коэффициент /п уменьшается (зона /) и достигает при некотором ее значении со = сов минимальной величины fn = fnm\n- При последующем увеличении угловой скорости (зона 2) коэффициент трения медленно возрастает.

Наконец, при последующем увеличении давления во время кристаллизации усадочные раковины будут спрессовываться и уменьшаться в объеме, а усадочные поры исчезнут благодаря тому, что под давлением оставшаяся вверху жидкость лучше будет питать междендритные разреженные зоны через капиллярные каналы (рис. 21-, д). Однако применяемые на практике давления не позволяют полностью освободить металл от усадочных раковин, а только обеспечивают возможность концентрировать их в местах окончания затвердевания.

от 10 до 30с, причем с повышением температуры абсолютная величина снижения твердости уменьшается. При 1870 К происходит незначительное плавное уменьшение твердости с возрастанием времени выдержки под нагрузкой. При последующем увеличении продолжительности нагружения от 30 до 600 с твердость уменьшается монотонно для всех температур.

Первые советские Технические условия проектирования железных дорог были разработаны и утверждены в 1925 г. Позднее, с развитием транспортной техники и нарастанием грузопотоков они несколько раз пересматривались и изменялись. Но принятое в них исходное положение, согласно которому в разрабатываемых проектах должна учитываться возможность усиления проектируемых линий при последующем увеличении объема перевозок, — положение, сформулированное еще в 40-х годах прошлого столетия строителем первой русской железнодорожной магистрали П. П. Мельниковым (1804—1880) и не нашедшее тогда должного понимания и поддержки, остается неизменной основой проектирования железных дорог в нашей стране.

Облучение ненасыщенных углеводородов приводит к их полимеризации. В некоторых случаях в процессе радиолиза образуются небольшие количества водорода и метана. В ранних работах Чарлзби [53, 227] было установлено, что при облучении олефинов точка плавления их вначале уменьшается, а при последующем увеличении дозы образец превращается в неплавкий материал — полимер. Легкость полимеризации зависит от положения двойных связей (табл. 1.10) [53]. Для олефинов с двойными связями, расположенными на концевых группах, затраты энергии на полимеризацию много меньше, чем для олефинов с двойными связями в центре молекулы. По мере увеличения ненасыщенности энергия, требуемая на разрыв новой двойной связи, уменьшается.

температура плавления вначале несколько уменьшается, а при последующем увеличении дозы образец становится неплавким.

При облучении до дозы 8,7-Ю9 эрг/ г предел прочности «Хайпалона» остается почти без изменений, при последующем увеличении дозы он растет; в других случаях предел прочности увеличивается при малых дозах, затем при дозах около 4,3-109 эрг/г сильно падает и, наконец, начинает снова увеличиваться с ростом дозы. При этом твердость увеличивается, а относительное удлинение уменьшается.

На рис. 11.23, б показана петля гистерезиса такой пленки. При Ял > Я„ (правее точки F) Jm направлен вправо вдоль оси легкого намагничивания (на рис. 11.23,6—вверх), совпадая с направлением Ял. При уменьшении Ял до нуля и последующем увеличении поля обратного направления J ~m сохраняется неизменным вплоть до точки G, так как во всем интервале между точками F и G выполняется условие (11.45). При переходе через jo4Ky G это условие