Последующие исследования

Известно, что сталь 65X13 относится к сталям практически не-свпривающимсн традиционными методами сворки плавлением. Главная причина этого — чрезвычайно высокая склонность к образован! .о горячих трещин в металле сварного соединения- Использование электронно-лучевой технологии позволило решить проблему получения сварных соединений листов толщиной 3 мм с требуемым запасом пластичности и прочности металла шва при иагибе и растяжении. ЭЛС при ускоряющем напряжении 50 кВ осуществляли на токах, обеспечивающих гарантированный провар листов толщиной 3 мм, со скоростями в диапазоне от 16 до 72 м/ч. Последующие испытания сварных

Аналогичная методика упрочнения была использована [144] для обработки хромоникельмоли'бденованадиевой стали с повышенным содержанием углерода и кремния. Образцы данной стали после закалки на мартенсит с отпуском и после изотермической закалки (без отпуска или с отпуском) деформировались растяжением при комнатной температуре до удлинения 1—1,5%. Последующие испытания на разрыв показали, что такая обработка, не изменяя предела прочности (245—250 кГ/мм2) и характеристик пластичности, повышает предел пропорциональности и предел текучести до величины предела прочности, т. е. почти на 40 кГ/мм2. При этом разрушенные образцы характеризуются волокнистым изломом. На стали такого же типа, но легированной вольфрамом (~2,5%) вместо молибдена, указанным способом получены значения пределов пропорциональности и прочности порядка 275 кГ/мм2 при сравнительно низкой пластичности, но волокнистом изломе.

Последующие испытания с фиксированием следующих ускорений накопления сигналов АЭ и контроль диска другими методами показали наличие и увеличение размеров распространявшейся усталостной трещины.

Результаты испытания на изгиб 0°-ных волокон в Ni и Ni — Сг матрицах после различных термообработок приведены на рис. 20. Очевидно, что волокна меньше разупрочняются в Ni — Cr-матрице. Последующие испытания на растяжение 0°-ных волокон, извлеченных из Ni — Cr-композитов, показали, что средние величины прочности превосходят 140 кГ/мм2, а максимальные значения составляют около 190 кГ/мм2. В этом исследовании прочность волокон,, находящихся в матрице, была оценена методом акустической эмиссии при испытаниях композита на растяжение. Таким способом была определена деформация разрушения волокна, причем деформации волокна и матрицы предполагались одинаковыми. Прочность самого слабого волокна в матрице составила 253 кГ/мм2, что существенно превосходит прочность извлеченных волокон. Судя по множеству фотографий и наблюдений структуры поверхности волокон, разупрочненных при взаимодействии с металлом, снижение прочности можно отнести на счет действия тех трещин, которые образуются на поверхности волокон при их изъязвлении. Влияние такого повреждения поверхности волокон на их высокотемпературную прочность в предполагаемом температурном интервале работы различных композитов является одной из интересных проблем, возникающих при анализе множества экспериментальных данных такого рода.

Градуировку цепи термопара — усилитель — осциллограф проводили по постоянным точкам затвердения химически чистых металлов: олова — 232, свинца — 327, цинка — 419, сурьмы — 630° С. Кроме того, усилитель С4 и осциллограф С1-15 подвергали дополнительной тарировке от источника напряжения. Тарировку и последующие испытания проводили при постоянной температуре 20±1°С, поэтому не было необходимости применять термостатирование холодного спая.

Одним из сплавов, предназначенных для крупногабаритных штамповок, разработанным несколько лет назад, был сплав Х7080-Т7. Этот сплав предназначался для использования в деталях толщиной 150—200 мм. Одним из преимуществ сплава Х7080-Т7 является его способность закаливаться в кипящую воду. Эта желаемая технология закаливания сводит к минимуму остаточные закалочные напряжения и исключает проблемы при дальнейших операциях механической обработки. Закалка в кипящую воду стала возможной в результате малой чувствительности этого сплава к закалке, достигнутой благодаря низкому содержанию меди и замене хрома на марганец. Как было отмечено ранее, этот сплав показал подходящее сопротивление КР при испытаниях методом переменного погружения в раствор 3,5% NaCl с пороговым уровнем в высотном направлении, равным 178 МПа. Однако последующие испытания в промышленной атмосфере показали, что сопротивление КР в этих условиях намного ниже, и разрушения поэтому происходили при напряжениях <107 МПа [149].

Последующие испытания показали, что при концентрациях меди 5% и более в период приработки на поверхность трения наносится заметный плакирующий слой. В дальнейших испытаниях он удерживается. При этом задира не наблюдается вплоть до предельной нагрузки машины МИ-1 (250 даН). При меньших концентрациях (1—3%) первоначально нанесенный слой изнашивается, и наблюдается задир. Аналогичные результаты получены с другими порошками. Так, смазка с 10% порошка олова оказалась работоспособной при удельной нагрузке 420, смазка с 10% меди — при 290 и с 10% свинца — при 220 МПа. Массовая эксплуатация одного типа самолетов в течение более 10 лет, шарниры шасси которых смазывали смазкой ЦИАТИМ-203 + 10% бронзовой пудры, показала, что металлоплакирующая смазка обусловливает беззадирное трение при расчетных нагрузках до 400 МПа.

Как показали последующие испытания, для повышения надежности работы труб из обечаек, навиваемых, например в четыре слоя, необходимо обеспечить гарантированное проплавление внутренним и наружным нахлесточными швами на менее двух слоев. Однако из-за неудовлетворительной работы фаскообрезных станков механическая обработка торцов обечаек выполнялась на минимальную, не всегда достаточную величину. В результате в некоторых случаях у торцов обечаек отмечены участки швов небольшой протяженности с глубиной проплавления менее двух слоев.

В статье [Л. 37] изложен опыт приостановки эрозионных разрушений лопаток рабочих колес последних ступеней турбины Харьковского турбинного завода ВКТ-100, рассчитанной на давление Pi = 90 кГ/см2, температуру ^ = 535° С и давление в конденсаторе 0,035 кГ/см2. Лопатка последней ступени имеет длину 740 мм, окружную скорость на периферии 447 м/сек и изготовлена из стали марки 1X13. Расчетная влажность на выходе из последней ступени составляет 13,6%. Первоначально специальных противоэрозионных мероприятий на турбине не предусматривалось. Осмотр турбины после 1 820 ч работы показал сильный эрозионный износ концов лопаток (рис. 47). Завод сначала организовал вла-гоудаление (рис. 48), а затем было проведено упрочнение лопаток электроискровым способом. Электроискровая обработка лопаток производилась без разборки турбины на аппарате ИАС-2М способом, разработанным в ЦНИИТМАШ и позволяющим получать толщину покрытия от 0,1 до 1,5 мм. В качестве материалов покрытия использовались сплав Т15К6 (ГОСТ 3882-53), феррохром и стеллит № 1. Последующие испытания турбины показали, что неупрочненные лопатки продолжают эродировать (это наблюдалось уже после 190 ч последующей эксплуатации), а на упрочненных эрозия прекратилась. Как испытания натурной турбины, так и испытания моделей на заводской эрозионной машине показали, что наиболее эрозионно стойким является защитный слой из сплава Т 15Кб на железной основе, в состав которого входит 15% титана и 6%! кобальта. 80

4. Рассмотрение возможности сокращения номенклатуры измеряемых параметров, уменьшающих затраты на контроль. Например, анализ измерения частного параметра, входящего в комплекс параметров, может выявить, что частный параметр измеряется также в процессе измерения комплексного параметра, поэтому, его отдельное измерение можно не выполнять. Анализ режимов испытания изделия также может выявить, что последующие испытания с пониженным режимом можно аннулировать, так как первые испытания проводились на повышенных режимах и т. п.

Последующие испытания такого маслоохладителя, проведенные ЦКТИ имени И. И. Ползунова на Конаковской ГРЭС, подтвердили правильность полученных на экспериментальном маслоохладителе зависимостей.

В ранних публикациях сотрудников института Баттеля и университета г. Ньюкасл на Тайне сообщалось о коррозионном растрескивании образцов малоуглеродистой стали, испытанных при напряжении ниже предела текучести и потенциалах "узкой области" в карбонат-бикарбонатной среде с 2-недельной экспозицией [214]. Однако последующие исследования не воспроизводили полученных результатов. Дальнейшие исследования в данном направлении проводились в России (УГНТУ) и Германии.

.ленные последующие исследования вскрыли много новых деталей.

В ранних публикациях сотрудников института Еатте~ч и университета г. Ньюкасл на Тайне сообщалось о коррозионном растрескивании образцов малоуглиродистой стали, испытанных при напряжении ниже предела текучзсти и потенциалах, отвечающих "узкой области" в КБС, по прошествие двухнедельной экспозиции. Однако последующие исследования не подтвердили данный факт.

НОБЕЛИЙ — одно из названий, предложенных для хим. элемента с ат. н. 102 из семейства актиноидов. В периодической системе элементов Менделеева назв. «Н.» и символ No (лат. Nobelium) заключены в скобки (как не утверждённые). Первое сообщение о получении 102-го элемента было сделано в 1957 объединённой американо-англо-шведской группой, работавшей в Стокгольме; элемент назвали «Н.» по имени швед, инженера и предпринимателя А. Б. Нобеля (А. В. Nobel; 1833—96). Последующие исследования (в СССР и США) показали ошибочность этого сообщения. Первые надёжные сведения о св-вах 102-го элемента получены в СССР в Объединённом институте ядерных исследований (Дубна); сов. учёные предложили название «жолиотий» в честь выдающегося франц. учёного Ф. Жолио-Кюри (F.Joliot-Curie; 1900— 1958). Изотоп 2MNo, указанный в периодической системе элементов Менделеева (см. Приложение II), считался самым устойчивым. Но уже получен более устойчивый 258No (Ti/ ок. 1,5 ч).

Последующие исследования показали, что лучшее описание экспериментальных данных имеет место при использовании вместо 4/я единицы [5]. Учитывая возможность возникновения пластического затупления вершины трещины при высоком уровне деформации материала в момент растяжения образца, соотношение (4.1) может быть переписано с показателем степени тр = 4 [6]:

Последующие исследования [49J подтвердили, что повышение точности температурных измерений — один из основных путей улучшения метрологических характеристик высокотемпературных испытательных машин.

шения свойств волокна при кратковременном взаимодействии с каплями расплавленного алюминия. Так, например, по данным Штурке, прочность материала А1—В с 36 об.% волокна уменьшается с 87,2 до 74,5 кГ/мм2 после выдержки 'При 644 К в течение 1000 ч. Покрытие из карбида кремния на борном волокне (такой упрочнитель назван «борсик») обеспечивает некоторую защиту волокна, и при плазменно-дуговом напылении алюминия не происходит его разупрочнения под воздействием капельной струи. Толщина 'покрытия составляет обычно 10 мкм. Ваше [3] показал, что покрытие такой толщины предотвращает разупрочнение волокна при отжиге на воздухе и в порошках алюминия или титана. Отжиг волокон в слабо спрессованных порошках нельзя считать надежным методом исследования, так как в присутствии окисных пленок длительное время сохраняются условия для существования материалов первого класса, тогда как на самом деле композит относится к псевдопервому классу. Тем не менее последующие исследования, проведенные в более жестких условиях, подтвердили основной результат Ваше —покрытие из карбида кремния замедляет реакцию бора с алюминиевой матрицей.

Кон бора проводились на воздухе; они отчетливо выявили заметное снижение прочности при температуре ниже 811 К [37, 38]. С обнаружением интенсивной реакции между волокнами бора и расплавленной окисью бора (температура плавления 727 К) стало ясно, что одна из возможных причин разупрочнения — поверхностная реакция с воздухом. Последующие исследования проводились в атмосфере аргона, но предпринятые для исключения влияния кислорода меры были, как правило, недостаточны [11]. Напротив, если волокно, бора находится в титановой матрице, доступ кислорода к нему практически исключен; это обстоятельство позволяет ответить на вопрос, применимы ли многие из этих характеристик прочности изолированных волокон к волокнам в составе композита. Роуз [28] начал в лаборатории автора работу по измерению прочности волокон бора при растяжении и сдвиге в высоком вакууме (<1,3-10~3 Па). Затем в статье Меткалфа и Шмитца [20] были приведены кривые температурной зависимости модуля и прочности при растяжении; они представлены на рис. 13. Значения прочности были получены при кратковременном испытании с предварительной пятиминутной выдержкой при температуре испытания. Слабое увеличение прочности при повышении температуры от комнатной до 811 К объясняли тем, что приблизительно при этой температуре происходит переход от вязкого разрушения к хрупкому. С такой интерпретацией согласуются наблюдения Роуза о том, что пластическая деформация предшест-

Последующие исследования были сосредоточены на деталях явления смачивания А1аО3 и адгезии сплавов на Ni-основе и оптимизации технологических процессов, включая состав сплавов, для

распространяется не только по границе раздела, приведенное выражение для освобожденной энергии деформации не может быть использовано. Последующие исследования [65] подтвердили эти наблюдения.

Последующие исследования, проведенные с целью определения, какое из этих условий вносит максимальный вклад в снижение работоспособности лампы, показали, что третье условие дает наибольший эффект. Таким образом, чувствительность к мощности дозы у-облучения определяет, •по-видимому, предел применимости фотоумножителей или светочувствительных ламп в условиях облучения.