Последующих экспериментах

В 3И1 и Зи2 войдут также затраты, связанные с ремонтом забракованной (в некоторой части - ошибочно) продукции, сюда же войдет положительный эффект от своевременного выявления брака. Например, своевременное обнаружение брака в заготовке позволит не выполнять различные последующие технологические операции, с тем чтобы не обнаружить неожиданно неисправимый дефект при финишной механической обработке. Наконец, последнее слагаемое позволит учесть эффект от снижения нормативного запаса прочности при условии выполнения неразрушающего контроля.

Одноразового введения ПАВ-446 достаточно для эффективной работы травильных растворов на протяжении всего цикла работы ванны. Удельный расход пеноингибитора не превышает 20 г/т металла. Качество поверхности и механические свойства металла в присутствии пеноингибитора хорошие и не влияют на последующие технологические отделочные операции.

Транспортные системы АЛ для производства гильз и поршней автомобильных и тракторных двигателей. Транспортные системы АЛ гильз и поршней изготовляют в основном на базе приводного межоперационного и межлинейного транспорта, работающего с подпором деталей к позициям обработки с частичным использованием гравитационных систем на черновых операциях, когда деформация деталей или повреждение наружной поверхности их из-за соударений при транспортировании находятся в пределах допустимого и не влияют на последующие технологические операции. Основными агрегатами таких транспортных систем (рис. 23) являются двухъярусные роликовые конвейеры с четким разделением функций каждого яруса: верхний — конвейер-распреде-

Днепропетровским металлургическим институтом испытан новый пеноингибитор ПАВ-446. Последний образует на поверхности кислотных растворов плотную и устойчивую пену высотой 20—30 см, которая сохраняется до полной выработки ванны. Качество поверхности и механические свойства металла, протравленного в присутствии ПАВ-446, хорошие. Последующие технологические операции — волочение, калибровка, цинкование, фосфатирование, лужение протекают нормально [81].

Пульпа из смолы и жидкости эжектором нагнетается по пульпопроводу в последующую колонну. Она поступает из отстойной зоны предыдущей колонны в конусную центральную трубу последующей, гидравлически связанной колонны. По внутренней конусной трубе пульпа перемещается снизу вверх и, поступая в верхнюю часть колонны, где изменяет направление движения, попадает в сепарационную зону, где разделяется в поле гравитационных сил. Осветленная жидкость по переливной трубе поступает непрерывно в буферную емкость, откуда с помощью центробежных насосов перекачивается на обработку в последующие технологические процессы. Ионообменная смола осаждается довольно плотным слоем на дне колонны, где смонтированы эжекционные устройства. Эжекционные устройства обеспечивают поступление ионообменной смолы в последующую колонку, легко регулируемы и несложны в эксплуатации. Как следует из описания работы установки, исходный раствор, из которого сорбируются элементы, прокачивается через установку слева направо, а противотоком ему движется смола. Рабочий раствор, циркулирующий в системе установки, вступает в контакт со смолой, обедняется, а смола, наоборот, обогащается сорбируемыми ионами, что обеспечивает поддержание максимальной движущей силы процесса массообмена. Это достигается путем осуществления ступенчато-противоточного движения ионообменной смолы и раствора с неоднократным интенсивным перемешиванием пульпы в эжекционных устройствах и сепарации ее в корпусах ионообменных колонн. Опыт эксплуатации установки в производственных условиях показал эффективность и надежность ее работы: смола насыщалась сорбируемыми ионами до величины динамической обменной емкости, а отработанные растворы не содержали на выходе из установки извлекаемых ионов. Для обеспечения надежной работы автоматической схемы установки было выполнено математическое описание основных технологических процессов: сорбции, десорбции, регенерации. Хотя эти процессы по своему технологическому назначению совершенно различны, математическое описание их оказалось аналогичным. Примером тому служит изменение cpi — регулируемой величины, свидетельствующее о приращении концентрации отработанного раствора на выходе из ионообменной колонны, работающей в режиме регенерации (статики процесса).

ного материала слитков / в технологической схеме предусматривается участок нагревательных колодцев и обжимного стана — блюминга или слябинга 2, 3. При использовании в качестве исходного материала блюмов или слябов технологический процесс начинается с заготовочных станов — непрерывного заготовочного стана 4 при сортовой прокатке или широкополосного стана горячей прокатки 5 при листовой прокатке. Последующие технологические операции получения проката одинаковы для обеих схем. При производстве сортового проката заготовка поступает на крупносортные и среднесорт-ные 9 станы, мелкосортные, проволочные 6 и штрип-совые 7 станы. Непосредственно из' блюмов производится прокатка на рельсо-балочных и крупносортных станах «. При листовом производстве заготовка поступает на

В 3И1 и Зи2 войдут также затраты, связанные с ремонтом забракованной (в некоторой части — ошибочно) продукции, сюда же войдет положительный эффект от своевременного выявления брака. Например, своевременное обнаружение брака в заготовке позволит не выполнять различные последующие технологические операции, с тем чтобы не обнаружить неожиданно неисправимый дефект при финишной механической обработке. Наконец, последнее слагаемое позволит учесть эффект от снижения нормативного запаса прочности при условии выполнения контроля.

Начиная с заливки расплава в форму все последующие технологические операции кокильного литья аналогичны таковым при литье в разовые (например, песчаные) формы. Металлический стержень извлекается из отливки до ее удаления из кокиля. Для удаления воздуха и газов из рабочих полостей кокилей широко используют естественные зазоры между элементами формы — разъемные и неразъемные стыки деталей кокиля. По этим стыкам устраивают газоотводные (вентиляционные) каналы глубиной 0,2—0,5 мм, выполняя их в виде рисок-насечек или тонких щелей. Глубокие полости вентилируются через специально устанавливаемые в стенках кокиля вентиляционные пробки

Способы образования штуцерного соединения, его конструкция и последующие технологические операции существенно влияют на несущую способность сварных конструкций. В связи с этим в ЦНИИТМАШе было проведено экспериментальное исследование прочности и характера разрушения моделей штуцерных соединений различных конструктивно-технологических решений при циклических нагрузках [116].

Таким образом, показано, что на величину предела выносливости сплава ВТЗ-1 значительное влияние оказывают не только режимы механической обработки, но и последующие технологические операции (рис. 138).

Каустический модуль алюминатного раствора. При выщелачивании оборотный раствор в результате насыщения глиноземом превращается в алюминатный, каустический модуль которого оказывает большое влияние как на процесс выщелачивания, так и на последующие технологические операции. Из изотерм системы А12О3—Na2O—H2O видно, что снижение каустического модуля раствора делает его более насыщенным глиноземом, т. е. приближает к равновесному состоянию. Поэтому чем ниже каустический модуль получаемого алюминатного раствора, тем меньше скорость выщелачивания боксита. Однако получение алюминатного раствора с низким каустическим модулем очень важно для снижения материального потока растворов во всем цикле Байера. С этой точки зрения желательно получать алюминатные растворы, насыщенные глиноземом, т. е. с низким каустическим модулем. На рис. 11 видно, что снижение каустического модуля алюминатного раствора с 1,7 до 1,5 ведет к уменьшению удельного потока растворов на 20%. Однако с уменьшением каустического модуля растворов снижается их стойкость; растворы с малым модулем начинают разлагаться уже в процессе их разбавления и отделения от красного шлама, что приводит к потерям глинозема.

Конструкции вакуум-кристаллизаторов. Простейшим вакуум-кристаллизатором непрерывного действия является однокорпус-ный аппарат с гидравлическим затвором (рис. 5.3.19). Через штуцер 2 в аппарат непрерывно подается горячий раствор, образующиеся кристаллы вместе с маточным раствором поступают по барометрической трубе 4 в гидрозатвор, откуда через переливной штуцер 7 отводятся на последующие технологические операции. Для предупреждения осаждения соли на дно гидрозатвор снабжается мешалкой 6.

где k теперь — предел текучести в опыте на чистый сдвиг. В действительности Мизес сначала предложил уравнение (3) как аппроксимацию широко используемого в те годы критерия Треска. Оба критерия отличаются лишь на относительно малую величину (см., например, Хилл (15, стр. 32]), однако в последующих экспериментах было установлено, что критерий текучести Мизеса в действительности лучше согласуется с экспериментальными наблюдениями, нежели критерий Треска.

В последующих экспериментах по применению пропитки никелевыми сплавами были использованы волокна сапфира большого диаметра (0,5 мм) с различными покрытиями (Ноуан и др. [39]). Эти опыты оказались неудачными, так как даже толстые вольфрамовые покрытия не защищали волокна от повреждения (разд. IV, А). Последующие программы разработки композитов, связанные с использованием гальванического осаждения и диффузионной сварки, будут обсуждаться в разд. III.

В последующих экспериментах с помощью этой диаграммы определялись величины действительных прогибов по записям процесса на ленте.

Было высказано предположение, что вследствие низкой теплопроводности слоя летучей золы, осевшей на трубах, температура наружной поверхности этих отложений при наблюдающихся в котельной практике значениях падающих тепловых потоков qnas должна достигать величины, соизмеримой с температурой пламени. Это предположение подтвердилось в последующих экспериментах.

Субмикрорасслоение {5-фазы отмечается по уменьшению длины термически обработанного образца сплава ВТ8 уже во время вылеживания при комнатной температуре (рис. 3). Через 30 дней после термической обработки на ход кривой изменения длины этого образца оказывает влияние выделение гидридов. При температуре старения 100° С процесс субмикрорасслоения не заканчивается при выдержках до 2000 ч; как видно по кривой 4, при длительных выдержках размеры уменьшаются незначительно. Вероятно, в этом случае происходит одновременное образование ш-фазы в участках р-зерен, в которых Субмикрорасслоение завершилось. Как оказалось при последующих экспериментах, имело значение время вылеживания в несколько дней после термической обработки перед старением. Если образец начинали старить при 100° С непосредственно после термической обработки, Субмикрорасслоение прохо-

В последующих экспериментах исследовалось влияние параметрических возмущений на точность позиционирования манипулятора при использовании стабилизирующего закона управления

В первом эксперименте рассматриваемой серии требовалось перевести манипулятор из заданного начального состояния q (t0) — = (0.36, 0.53, 0.71)r, q (t0) = (О, О, 0)г в желаемое конечное состояние q (tr) = (0.26, 0.43, 0.61)r, q (tT) = (О, О, 0)г, которое и было выбрано в качестве программной траектории. В этом и последующих экспериментах в законе управления были взяты матрицы коэффициентов усиления PJ = — 10/, Г2 = — 25/. Начальные состояния манипулятора в последующих экспериментах совпадали с текущими состояниями в предыдущих экспериментах в момент их окончания, а конечные состояния варьировались. Зависимость обобщенных координат манипулятора от времени в процессе адаптивного позиционирования в рассматриваемой серии экспериментов представлена на рис. 5.3.

системе управления, то это эквивалентно действию параметрических возмущений. Однако эти возмущения парировались алгоритмом адаптации и, как видно из рис. 5.3, манипулятор позиционировался в заданной конфигурации с точностью е = 0,05 рад спустя 10 с. Заметим, что в этом и в последующих экспериментах точность эстиматора б — 0,01.

1. Термопара должна быть отградуирована в определенных точках в области интересующих температур. Градуировка должна проводиться в условиях, совершенно аналогичных тем, какие будут при последующем снятии кривых охлаждения. Для этого конец термопары должен быть на расстоянии от дна, равном около !/з высоты слитка (рис. 84). Конец термопары не должен касаться ее чехла. Во всех последующих экспериментах нужно использовать слитки одинаковых размеров. Если чехол термопары прижимается к дну тигля, то конец термопары должен быть во всех опытах на одинаковой высоте. Выполнение этого условия не обязательно, если требующаяся точность не превышает 1—2°; но.когда необходима более высокая точность, соблюдение его необходимо. Чехол термопары должен находиться всегда в середине слитка, а не у стенок тигли. При использовании графитовых тиглей точная центровка термопары облегчается сверлением конусообразной впадины в дне тигля. Для других огнеупоров должно быть применено зажимное приспособление.

1. Термопара должна быть отградуирована в определенных точках в области интересующих температур. Градуировка должна проводиться в условиях, совершенно аналогичных тем, какие будут при последующем снятии кривых охлаждения. Для этого конец термопары должен быть на расстоянии от дна, равном около !/з высоты слитка (рис. 84). Конец термопары не должен касаться ее чехла. Во всех последующих экспериментах нужно использовать слитки одинаковых размеров. Если чехол термопары прижимается к дну тигля, то конец термопары должен быть во всех опытах на одинаковой высоте. Выполнение этого условия не обязательно, если требующаяся точность не превышает 1—2°; но.когда необходима более высокая точность, соблюдение его необходимо. Чехол термопары должен находиться всегда в середине слитка, а не у стенок тигли. При использовании графитовых тиглей точная центровка термопары облегчается сверлением конусообразной впадины в дне тигля. Для других огнеупоров должно быть применено зажимное приспособление.

при объемном содержании волокон менее 9об.%. В последующих экспериментах алюминиевую фольгу не использовали, а горячее прессование волокон с покрытием проводили в специально сконструированной пресс-форме, в этом случае образцы содержали 25 об. % армирующих волокон. Анализ композиции методом оптической микроскопии показал, что армирующие волокна относительно равномерно распределены в материале, число мостиков (точек контакта между отдельными волокнами) невелико, однако изредка встречаются зоны, образованные группами волокон со слишком толстым или слитком тонким покрытием, и даже зоны с волокнами, покрытие на которых вообще отсутствует. Предел прочности при растяжении образцов композиционного материала 28—35 кгс/мма, при этом характерной особенностью разрушения всех образцов являлось наличие выдернутых из матрицы волокон, что свидетельствует о недостаточной связи покрытия с подложкой.