Последующих исследованиях

(фактически - от разности атомных размеров) они по-разному упрочняют твердый раствор. Необходимо обратить внимание на два момента: 1) отсутствие упрочнения в системе Nb—Та, объясняющееся полным совпадением атомных размеров обоих металлов - 1,47А; 2) разупрочнение при малом (~1 ат.%) легировании железа хромом. Разупрочнение при образовании твердого раствора — явление аномальное. Это особенность неконцентрированных твердых растворов Fe—Сг, которая впервые была отмечена авторами работы [22] и неоднократно подтверждена результатами последующих исследований разных авторов. Подобное аномальное поведение железохромистых твердых растворов пока еще не объяснено.

* В таблице отсутствуют данные о работе [1]. Это была одна из первых работ. Принятая в ней методика измерения паросодержания (измерение активности короткоживущего изотопа, циркулирующего в контуре в виде водного раствора) существенно отличалась от методик последующих исследований. Есть основания предполагать, что в измеренных значениях паросодержаний содержались неконтролируемые систематические погрешности, связанные с солеотложением.

Регенерация в паровой ступени ПГУ* Анализ особенностей регенеративной схемы паровой ступени ПГУ дан в [81 ], а также в ряде последующих исследований. Необходимость использования питательной воды для охлаждения отходящих газов ГТУ в парогазовой установке приводит к частичному вытеснению паровой регенерации. Параллельно или последовательно с регенеративными подогревателями в схеме ПГУ включаются газоводяные подогреватели (экономайзеры).

В докладе приводятся результаты последующих исследований проблемы: 1) влияния неравномерной установки лопастей на два вида кавитации; 2) влияния на-150

На рис. 46 приведена диаграмма состояния Со—V по данным заботы [X] с учетом результатов последующих исследований [Э, Ш, I]. В сплавах системы существуют три интерметаллических соединения Co3V, CoV, CoV3. Первое из этих соединений образуется в результате перекристаллизации твердого раствора (аСо) при температуре 1071 °С. Соединение CoV образуется по перитектической реакции при температуре 1422 "С, а соединение CoV3 — по перитек-гоидной реакции при температуре -1026 "С. Соединение CoV (a) збладает широкой областью гомогенности, которая при комнатной температуре простирается от 45,6 до 72 % (ат.) V. При температуре 1242 °С кристаллизуется эвтектика (аСо) + о. При температуре 1026 °С и содержании 34,2 % (ат.) V («Со) распадается по эвтекто-адной реакция на смесь Co3V + а.

'при которой наблюдается максимальная катодная поляризация. Следовательно, эти опыты, так же как и предыдущие, подтверждают существование определенной зависимости между выделением водорода (YH„ и -гц") и катодной поляризацией (да). Однако результаты последующих исследований показали, что с увеличением концентрации таких органических добавок, как сахар, <елатин, декстрин и лимонная кислота, содержание во-орода в осадке увеличивается (рис. 40 и 41), несмот-я на то, что катодная поляризация (см. главу 2) ра-гет. Объяснение этому, на первый взгляд противоре-ивому явлению, может быть дано, если учесть, что асть органических веществ попадает в электролитиче-*ий осадок, что подтверждается химическим составом металлографическим исследованием покрытий. К со-

Для контроля были предложены две плиты и одна плита с патрубком диаметром 18 дюймов с искусственными дефектами (рис. 79). Все дефекты были введены во время сварки, и после выполнения программы УЗК были разрезаны в Исследовательском центре КЕС в Испре (Италия). Части тест-образцов были переданы также для последующих исследований дефектов методом вскрытия в МРА (Штутгарт) и другие организации (всего шесть организаций).

Из мест, где обнаружена недопустимая остаточная деформация, обязательна вырезка образцов для последующих исследований структуры, свойств и состояния материала.

Для контроля были предложены две плиты и одна плита с патрубком диаметром 18 дюймов с искусственными дефектами (рис. 68). Все дефекты были введены во время сварки, и после выполнения программы УЗК были разрезаны в Исследовательском центре КЕС в Испре (Италия). Части тест-образцов были переданы также для последующих исследований дефектов методом вскрытия в МПА (Штутгарт) и другие организации (всего шесть организаций).

где А/С=СДа]/ла, и происходит не только изменение напряжений, но и рост трещины. Это предположение подтверждено результатами многих последующих исследований, и большинство данных о распространении трещин описывается функциональной зависимостью от ДАТ. Например, на рис. 8.24 показана зависимость увеличения размера усталостной трещины от коэффициента интенсивности напряжений. Скорость роста трещины da/dN, характеризуемая наклоном кривых зависимости а от N, возрастает как при увеличении нагрузки, так и при увеличении длины трещины. Поскольку размах коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины Д/С также увеличивается с увеличением нагрузки и длины трещины, ясно, что скорость роста трещины связана с размахом коэффициента интенсивности действующего напряжения.

В результате последующих исследований предложены нержавеющие стали аустенитного класса — заменители сталей типа 18-10, содержащие вместо никеля марганец или марганец и азот. С 1970г. в нашей стране запатентовано более 150 марок таких сталей, изучены технологии их выплавки, последующего передела и эксплуатационные свойства в промышленности .

В последующих исследованиях величина прочности каменной соли далеко выходила за рамки . точности ±5 %. Найденная величина (4,4 МПа) характеризовала лишь свойства в данных условиях, но не соответствовала природным, поэтому не была достоверной.

Одна из наиболее трудных задач состоит в измерении количества продуктов реакции после отжига, поскольку желательно ограничить полную толщину реакционной зоны величиной приблизительно 2 мкм. В большинстве исследований были использованы методы оптической металлографии. Наиболее важен в этих работах этап приготовления образцов, так как необходимо получить плоскую поверхность шлифа и избежать появления ступеньки между твердым волокном и значительно более мягкой матрицей. В каждой лаборатории принята своя методика приготовления микрошлифов, но, по-видимому, основные условия состоят в следующем: необходимо избегать излишнего нажатия при полировании и следует создавать хорошую опору для края образца в опрессовочном материале или использовать специальный держатель. Шмитцем и Меткалфо« [38] разработана методика косых сечений, которая была использована в последующих исследованиях. Для определения местного увеличения в направлении скоса был использован расчет конического сечения разрезанного наискось волокна. Этот метод пригоден для толщин менее 0,3 мкм и становится не столь надежным при больших толщинах из-за ошибок, вызванных отсутствием плоскостности сечения. Электронная микроскопия с использованием метода реплик оказалась не впол-

между степенью переохлаждения, скоростью кристаллизации R и конечным расстоянием между пластинами К. Как указывается в обзоре [29], во многих последующих исследованиях была доказана справедливость этого соотношения как для пластинчатых, так и для стержневых структур, причем К отвечает расстоянию соответственно между пластинами или между волокнами.

Модель Гляйтера дала мощный толчок исследованиям структуры нанокристаллов и поиску их необычных свойств. Вместе с тем в последующих исследованиях были выявлены и ее важные недостатки. Во-первых, в согласии с высокоразрешающей электронной микроскопией [108, 109] границы зерен являются значи-

В последующих исследованиях было установлено, что следует учитывать лишь ту долю энергии AW, которая расходуется в процессе циклического упрочнения:

Метод расчета эжектора впервые был дан в работе [18], а затем дополнен и существенно упрощен благодаря применению газодинамических функций в последующих исследованиях, библиография которых приводится в [3]. При расчете заданными считались параметры газа в сечении 2, выраженные через параметры торможения, а также коэффициенты скорости Я,2 и Я,2Э. Нахождение искомых величин параметров осуществлялось графо-аналитически путем последовательного перебора ряда вариантов, удовлетворяющих заданным условиям. Это не всегда удобно в приложении к задачам расчета газовых приборов. Поэтому ниже дается аналитический метод «прямого» расчета параметров эжектора в отмеченной выше постановке. В качестве безразмерного критерия скорости, в отличие от указанных работ, используется критерий подобия М. Это позволило решить задачу без допущения о равенстве дав-

- Для исследования механических свойств тела человека-оператора при вибрационном воздействии Г. Бекеши впервые было использовано понятие механического импеданса [22, 23]. В последующих исследованиях по изучению колебательных свойств тела человека-оператора это понятие получило широкое распространение [24—26]. При изучении влияния отдачи, возникающей в процессе работы пневматического отбойного молотка на организм человека-оператора, Ф. Кун [24] также использовал понятие механического импеданса. Результаты экспериментов приведены на рис. 4 и 5. На рис. 4, а изображена зависимость фазового угла Ф механического импеданса от частоты колебаний / при согнутой руке для трех значений ве-

При осуществлении термоэмиссионной программы по ядерной энергетике в ФРГ было проведено изучение пяти различных термоэмиссионных реакторных систем (табл. 2.3) [162], которое завершилось созданием национального проекта термоэмиссионного реактора встроенного типа ITR [27, 32, 110, 162], в котором основным катодным материалом является молибден. Проведенные лабораторные испытания диодов (эмиттер — поликристаллический молибден с ориентированным вольфрамом, коллектор—• молибден) показали почти одинаковые результаты независимо от способа производства молибдена (спеченного или литого). Правда, в последующих исследованиях [116] было установлено, что эмиттер из порошкового молибдена дает усадку в процессе работы, и порошковый молибден был заменен на плавленый. Полагают, что, начиная с электрической мощности 20 кВт, ядерные энергетические термоэмиссионные установки более предпочтительны, чем солнечные батареи. Ожидается, что масса ТЭП мощностью 20 кВт будет составлять около 1500 кг, а масса ТЭП мощностью 100 кВт — около 2200 кг, включая массу защиты. Такая конструктивная гибкость в сочетании с не-

Число Рейнольдса в уравнении (16) определяется выражением Gd/\i. На фиг. 17 сопоставляются экспериментальные значения h с теоретическими значениями, вычисленными по уравнению (14). Следует отметить, что в настоящей работе число Прандтля сохраняло постоянное значение. Таким образом, применимость уравнения (16) при других условиях предстоит проверить в последующих исследованиях.

Согласно теории максимальных касательных напряжений, для проведения оценки прочности конструкции достаточно знать разность главных напряжений, поэтому в последующих исследованиях от разделения напряжений можно отказаться.

1 В последующих исследованиях мой сотрудник Г. Хеммерлин доказал, что члены, которыми мы пренебрегали в нашей теории устойчивости, оказывают в общем очень малое влияние и становятся ощутимыми только в математически предельном случае ( а$-*• 0), а именно нейтральная кривая имеет еще один минимум (вблизи а% =0) и при «6 -* 0 стремится к бесконечности. Следовательно, нейтральная кривая Хеммерлина, нанесенная на рис. 2 и 3, не имеет смысла в непосредственной близости от «& =0. Характер кривой качественно остался таким же, как и для моей нейтральной кривой 1940 г. (рис. 3), однако теперь это строго обосновано теоретически. Количественно нейтральная кривая лежит несколько ниже моей кривой 1940 г., и минимум кривой расположен ближе к яв =0.