Последующих нагружениях

В последующих конструкциях внутренний контур нижнего картера несколько расширен, сняты рёбра и установлен маслоуловительный щиток для уменьшения взбалтывания и эмульсирования масла.

Наличие на тепловозах ограничения по возбуждению не давало возможности использования полной мощности двигателя при всех конструктивных скоростях. Ограничение по возбуждению начинается примерно при 25 км час, что ясно из кривых фиг. 92. В последующих конструкциях тепловозов ограничение по возбуждению было отодвинуто до скорости 45— SO км/час. На фиг. 93 показано изменение мощности в зависимости от скорости. К. п. д. тепло-

Опыт эксплуатации первых котлов типа П-57 показал, что аэродинамические свойства горелки обеспечивают устойчивое воспламенение и горение экибастузского угля при высоких экономических показателях. Основным недостатком горелок оказалась недолговечность конуса центральной трубы. Смена конуса была затруднительна, так как снимать и устанавливать его приходилось со стороны топки. В связи с этим в последующих конструкциях горелки центральную трубу с конусом и лопатками осевого закручивающего аппарата стали крепить к коробу первичного воздуха на фланце, что позволило вынимать ее из горелки при необходимости замены конуса (см. рис. 26,6 и в). Кроме того, завод принял меры по увеличению долговечности конуса горелки, о чем будет сказано ниже.

Наблюдающийся даже при умеренных скоростях движения газов и правильной установке водораспределителей унос мелких капель воды из контактной камеры вынуждает предусматривать в верхней части контактных аппаратов устройства для улавливания этих капель из газового потока. Некоторое применение нашли различные инерционные каплеуловители жалюзийного, центробежного, сетчатого и других типов. Жалюзийный сепаратор состоит из многорядной системы уголков, отстоящих друг от друга на 10—15 мм. Конструкции эти подробно описаны в литературе. Сепараторы устраиваются встроенными и выносными. Эффективность их пропорциональна квадрату скорости потока и при умеренных скоростях невелика, что подтвердил опыт работы первых конструкций контактных экономайзеров. Поэтому во всех последующих конструкциях в качестве каплеуловителя используется слой насадки из керамических колец Рашига.

переливной штуцер большого диаметра. Однако практически на действующих образцах такая необходимость не возникала и промывки не производились, почему в последующих конструкциях штуцера для промывки более не предусматриваются.

По теоретическим исследованиям и практическим испытаниям, проведенным ЦНИИТМАШем [106] на усовершенствованных приборах, суммарная погрешность измерения обкатыванием находится в пределах (2,8-^3,5)-10~5 D, где D — измеряемый диаметр, а коэффициенты 2,8 и 3,5 соответственно относятся к измерениям при нормальных температурных условиях (т. е. +20° С) и к измерениям при условиях, отличающихся от нормальных на 10° С. К основным факторам, влияющим на точность измерения, относятся: погрешность аттестации измерительного ролика, температурные деформации детали и ролика, перекос осей ролика и детали, несовпадение измерительных импульсов и командных сигналов из-за большой сложности электрической схемы и погрешностей изготовления зубчатых зацеплений. В последующих конструкциях приборов зубчатая передача и импульсный стоще-левой диск заменены стеклянным диском с 1000 штрихами по окружности, непосредственно связанным общей осью с измерительным роликом.

Для обеспечения надежности как в паровых и газовых, так и в гидравлических турбинах огромное значение имеет конструкция и система регулирования. Поэтому одновременно с исследовательской работой, проводимой на станциях, завод осуществлял работы по совершенствованию и увеличению надежности электрогидравлических регуляторов. Были разработаны, изготовлены и внедрены в турбинах опытные образцы регуляторов на магнитных усилителях (ЭГРМ) и полупроводниках (ЭГРП), которые в последующих конструкциях должны заменить регуляторы на электронных лампах.

В 1945—1947 гг. в ЦКТИ были разработаны варианты ВПГ с принудительной циркуляцией жаротрубного и водотрубного-типов. При конструировании водотрубного ВПГ встретились большие трудности по предотвращению нагрева корпуса парогенератора. Сварных мембранных панелей в те годы еще не было, и они не могли быть использованы для герметичной изоляции корпуса от продуктов сгорания в топке. Было найдено удачное конструктивное решение этой задачи — герметичная изоляция корпуса ВПГ от продуктов сгорания в топке с помощью экрана из листовой стали. Через кольцевой зазор между этим экраном и корпусом протекал воздух от компрессора к регистрам горелок, охлаждающий корпус и экран. Этот принцип охлаждения корпуса ВПГ,, исключающий обмуровку, был использован во всех последующих конструкциях парогенераторов, что позволило не возвращаться. к вариантам жаротрубных ВПГ.

При разработке ВПГ паропроизводительностью ПО т/ч были сопоставлены варианты топок с круглым и квадратным сечениями. Для топки квадратного сечения теплонапряжение топочного объема оказалось равным 7,9 млн. ккал/(м3-ч), а для круглого — только 5,5 млн. ккал/(м3-ч). Теплонапряжение сечения топки квадратного сечения [26,7 млн. ккал/(м2 -ч) ] тоже выше, чем топки круглого сечения [18,6 млн. ккал/(м2-ч) ], поэтому в последующих конструкциях ВПГ топки имеют цилиндрическую форму.

5. Уменьшение числа барабанов в котлах с естественной циркуляцией (один большего диаметра, другой—• меньшего, в последующих конструкциях один барабан) и отсутствие нижних барабанов.

Некоторые недостатки, свойственные унифицированным конструкциям, были устранены в последующих конструкциях серии котлов типа 67СП, первый образец которой был изготовлен в 1952 г.

После смятия поверхностного слоя деталь упрочняется в результате наклепа и вступления в действие основной толщи металла. Соединение, однако, может оказаться непоправимо испорченным, во-первых, в результате резкого снижения прочности от местных трещин и надрывов, становящихся концентраторами напряжений при последующих нагружениях, а во-вторых, вследствие нарушения геометрии соединения, обусловленного смятием.

Характер изменения предела упругости о0_05 и предела текучести ст„;, при циклическом нагружении существенно зависит от вида цикла нагружения. При пульсирующем растяжении в пластической области наблюдается повышение предела текучести при последующих нагружениях до напряжений, с которых производи-лась.-разгрузка. При знакопеременном деформировании предел текучести при последующем сжатии уменьшается тем больше, чем выше упругопластическая деформация при предшествующем растяжении. Предварительная деформация сжатием с последующим растяжением дает аналогичную картину (эффект Баушин-гера).

В. П. Кирпичев [70] объясняет усталостное разрушение с точки зрения поликристаллической неоднородности строения металла. Конструкционные стали и другие сплавы представляют собой мелкокристаллический конгломерат, кристаллиты которого имеют случайную ориентировку. В зависимости от ориентировки кристаллографических осей кристаллиты имеют различные упругие свойства и различную прочность в различных направлениях, т. е. обладают анизотропией. При приложении внешних нагрузок возникают пластические деформации отдельных кристаллитов даже при небольшом числе циклов. Неоднородная пластическая деформация проявляется в несовершенной упругости, следствием которой является гистерезис и необратимые потери энергии. Пластические деформации отдельных кристаллитов и их групп вызывают перераспределение напряжений как от внешних, так и от остаточных напряжений при последующих нагружениях.

После смятия поверхностного слоя деталь упрочняется в результате наклепа и вступления в действие основной толщи металла. Соединение, однако, может оказаться непоправимо испорченным, во-первых, в результате резкого снижения прочности от местных трещин и надрывов, становящихся концентраторами напряжений при последующих нагружениях, а во-вторых, вследствие нарушения геометрии соединения, обусловленного смятием.

При последующих нагружениях троса растягивающей силой или парой сил, закручивающей трос по ходу свивки, плотность контакта между жилами восстанавливается лишь при определённой нагрузке. Начиная с этого момента, трос делается более жёстким.

В результате заневоливания в жилах при разгрузке развиваются остаточные напряжения, снижающие рабочее напряжение при последующих нагружениях и позволяющие значительно облегчить вес пружины и уменьшить её габарит. Продолжительность заневоливания должна быть установлена такой, чтобы упомянутые остаточные напряжения и деформации получили устойчивый характер. В зависимости от назначения пружины и допускаемой степени развития пластической зоны в сечении жил, устанавливается длительность процесса зане-

Наибольшее эквивалентное напряжение в пружине при последующих нагружениях пре-

В. П. Кирпичей [70] объясняет усталостное разрушение с точки зрения поликристаллической неоднородности строения металла. Конструкционные стали и другие сплавы представляют собой мелкокристаллический конгломерат, кристаллиты которого имеют случайную ориентировку. В зависимости от ориентировки кристаллографических осей кристаллиты имеют различные упругие свойства и различную прочность в различных направлениях, т. е. обладают анизотропией. При приложении внешних нагрузок возникают пластические деформации отдельных кристаллитов даже при небольшом числе циклов. Неоднородная пластическая деформация проявляется в несо-. вершенной упругости, следствием которой является гистерезис и необратимые потери энергии. Пластические деформации отдельных кристаллитов и их групп вызывают перераспределение напряжений как от внешних, так и от остаточных напряжений при последующих нагружениях.

Эти напряжения при последующих нагружениях G amax..< <0,7аТ способствуют повышению сопротивления усталости соединений. Таким образом, предварительное «обжатие» соединений высокими усилиями затяжки можно использовать для упрочнения динамически нагруженных соединений.

Рис 5.14. К анализу и т' д" Если зона пластичности при вто-влияния перегрузок на Ром и последующих нагружениях не выи-скорость роста трещин дет за первоначальную зону пластичности,

При снятии троса с навивального станка происходит упругая отдача и жилы перестают повсеместно плотно прилегать одна к другой или к центральной жиле; между ними сохраняется только точечный контакт. При последующих нагружениях троса растягивающей силой или парой, закручивающей трос по ходу свивки, плотность контакта между жилами, нарушенная упругой отдачей, восстанавливается лишь при определенной нагрузке, с этого момента трос делается более жестким.

Несущую способность пружин при действии статических нагрузок повышают заневоливанием, в результате которого в сечениях проволоки пружины создаются остаточные напряжения, а сама пружина получает остаточную осадку. За счет этого при последующих нагружениях создаются упругие деформации при усилиях, соответствующих напряжениям, превышающим предел текучести. Пружины, работающие при длительных вибрационных воздействиях, в коррозионной среде или при повышенных температурах, запеволиванию подвергать не следует. Расчет заневоленных пружин см. в работе [1].