Последующих поверхностей

где ? > ч ?п - степень деформации при вытяжке на первой и последующих переходах;

Холодная штамповка в открытых штампах заключается в придании заготовке формы детали путем заполнения полости штампа металлом заготовки. Схема холодной штамповки аналогична схеме горячей объемной штамповки, показанной на рис. 3.22, а. Холодная объемная штамповка требует значительных удельных усилий вследствие высокого сопротивления металла деформированию в условиях холодной деформации и упрочнения металла в процессе деформирования. Упрочнение сопровождается и уменьшением пластичности. Для уменьшения вредного влияния упрочнения и облегчения процесса деформирования при холодной штамповке оформление детали обычно расчленяют на переходы, между которыми заготовку подвергают рекристаллизацнонному отжигу. Отжиг снижает удельные усилия при штамповке на последующих переходах и повышает пластичность металла, что уменьшает опасность разрушения заготовки в процессе деформирования и увеличивает допустимую степень деформации.

Если при допустимом для первого перехода коэффициенте вытяжки невозможно получить деталь с заданным отношением высоты к диаметру, ее вытягивают за несколько переходов. В последующих переходах заготовкой служит полый полуфабрикат, полученный на предыдущем переходе вытяжки. Схема вытяжки на последующем переходе показана на рис. 3.41, б. На последующем переходе уменьшается диаметр полой заготовки и (по условию равенства поверхностей) увеличивается ее высота.

Опасное сечение, как и прежде, находится у донышка, и напряжение ар не должно превышать временного сопротивления металла в этом месте заготовки. При колодной деформации металл упрочняется и, следовательно, предел текучести металла стенок заготовки больше, чем у донышка (наиболее упрочнена краевая часть полой заготовки, у которой в наибольшей степени уменьшился диаметр на первом переходе вытяжки). Это обстоятельство приводит к тому, что допустимый коэффициент вытяжки на последующих переходах значительно меньше допустимого коэффициента вытяжки на первом переходе (&в = 1,2-=-1,4). Некоторое увеличение допустимого коэффициента вытяжки (kB = 1,4ч-1,6) можно получить, если заготовку

б) набор металла лучше производить не в матрицах, а в конической полости пуансона; набор в матрицах ведёт к появлению торцевых заусенцев, заштамповывающихся в поковку при последующих переходах;

На автоматических линиях размеры и соотношения у обрабатываемой заготовки образуются в нескольких позициях при последовательном переходе заготовки из позиции в позицию. В результате этого приходится учитывать геометрические погрешности взаимного расположения станков в автоматической линии, т. е. сборки автоматической линии из станков и других узлов. Таким образом, группы технологически взаимосвязанных станков автоматической линии нужно рассматривать как многопозиционный станок. При многопереходной обработке одной поверхности (например, сверление, зенкерование и развертывание одного отверстия в трех позициях автоматической линии) требуется такая же преемственность позиций, как и при обработке аналогичных поверхностей на многошпиндельных многопозиционных станках. К точности фиксации столов и блоков многопозиционных станков предъявляются жесткие требования, а для автоматических линий параметры, характеризующие преемственность позиций линии, даже не регламентируются техническими условиями. На действующих автоматических линиях при многопереходной обработке ответственных поверхностей нужная преемственность позиций не обеспечивается. На последующих переходах оси обрабатываемых отверстий изменяют свои координаты; новые оси формируются заново в условиях неравномерного распределения припусков на обработку.

Коэффициент вытяжки на последующих переходах: т2 = —~ , т3 = —~ и т. д. (см. фиг. U] &1 132).

вытягивают за несколько операций (переходов); значения коэффициента вытяжки на первом переходе приведены в табл. 62, а на последующих переходах — в табл. 63.

Разрабатывая наладки на одношпин-дельные автоматы и полуавтоматы, следует совмещать работу инструментов, размещенных на поперечном суппорте и в револьверной головке, не совмещать обдирочную обработку с чистовой, не ослаблять сечение детали на первых переходах обработки во избежание вибрации и отжатий при последующих переходах.

Черновая обработка конических колес с модулем более 10 при радиальном врезании может выполняться специальными прорезными резцами. Ширина такого резца в зависимости от модуля принимается от 4 до 10 мм. Для прорезания применяются две схемы: по первой схеме деление производится через зуб (рис. 243, б), по второй схеме деление производится на каждый зуб (рис. 243, в). Во втором случае часть металла не превращается в стружку, а выпадает в виде небольшой пластинки. Кроме того, впадина получает дополнительный развал и этим сокращается работа на последующих переходах.

между которыми заготовку подвергают рекристаллизационному отжигу. Отжиг снижает удельные силы при штамповке на последующих переходах и повышает пластичность металла, что уменьшает опасность разрушения заготовки в процессе деформирования и увеличивает допустимую степень деформации.

При расчете пароперегревателя излучающий газовый объем, расположенный за пароперегревателем, во внимание не принимается, так как он учитывается при расчете последующих поверхностей нагрева (водяной экономайзер, второй котельный пучок).

От значения тепловосприятия радиационных поверхностей нагрева зависят температура газов на выходе из топки и условия работы всех последующих поверхностей нагрева котла, а также его технико-экономические показатели и эксплуатационная надежность всей установки. Учитывая это обстоятельство, экспуатацион-ному персоналу необходимо тщательно следить за работой топочных устройств, своевременно производить очистку поверхностей нагрева, не допуская шлакования настенных экранов и повышения температуры газов в выходном окне топки выше допустимых значений.

Снижение тепловосприятия конвективного пароперегревателя или первого по ходу газов пучка испарительных труб влечет за собой повышение температуры газов в зоне расположения последующих поверхностей нагрева (вплоть до воздухоподогревателя) и нарушение их нормальной работы. При значительном превышении температуры газов выше расчетного значения наблюдается шлакование водяного экономайзера с последующим заносом его и воздухоподогревателя эоловыми отложениями. В связи с этим в отдельных змеевиках водяного экономайзера появляется парообразование, которое при достижении критического значения образует паровые пробки, приводящие при дальнейшей эксплуатации к перегреву металла и повреждению труб. Паровые пробки в водяных экономайзерах вызывают также гидравлические удары, которые могут привести к разрушению водяного экономайзера, особенно выполненного из чугунных труб.

формы поверхности текучести в пространстве напряжений обусловливает общую анизотропию поведения материала по отношению к сопротивлению пластическому деформированию по какому-либо направлению, составляющему некоторый угол с предыдущим направлением нагружения. Следствием этого является пространственный эффект Баушингера (неравномерное изменение размеров области упругих состояний материала в различных направлениях при упругопластическом деформировании по какому-либо направлению), частным случаем которого является рассмотренный выше эффект Баушингера и циклические характеристики поведения материала при растяжении—сжатии образцов. Переходя к изложению основных экспериментальных результатов, следует заметить, что конфигурации мгновенной поверхности текучести являются функционалом процесса деформирования материала, свойства которого в настоящее время изучены еще очень слабо. Само определение поверхности текучести связано с определенными допусками на пластическую деформацию и достаточно сложно даже для простейших процессов пластической деформации. Более того, построение теоретической поверхности текучести подразумевает возможность измерения бесконечно малых приращений пластической деформации. Однако экспериментально определяемое приращение зависит от точности измерительного прибора и заведомо является конечной величиной. Таким образом, экспериментально определяемые поверхности текучести всегда соответствуют некоторым конечным приращениям пластической деформации и являются некоторым приближением к теоретической поверхности, зависящим от точности измерений. С другой стороны, современная технология изготовления материалов такова, что для каждого конкретного материала в состоянии поставки соответствующие экспериментальные кривые имеют достаточно широкий статистический разброс (иногда достигающий 15—20%), ввиду чего результаты, полученные при более точных измерениях, не всегда имеют общее значение. Таким образом, основные результаты экспериментальных исследований начальных и последующих поверхностей текучести позволяют сделать следующие выводы [30—36].

4. В некоторых экспериментальных исследованиях наблюдалась конгруэнтность последующих поверхностей текучести, отвечающих одинаковой величине радиальных траекторий пластического деформирования [33] (подтверждение постулата изотропии для поверхностей текучести).

5. Влияние допуска при определении предела текучести на форму поверхности текучести больше всего сказывается на противоположной точке нагружения стороне поверхности текучести, в окрестности точки нагружения выбор допуска мало влияет на форму последующих поверхностей текучести [33].

Фактически из экспериментальных данных найти определенную выше поверхность ползучести очень трудно, поэтому авторы находили ориентировочные размеры этой поверхности косвенным путем в результате тщательной обработки результатов экспериментов. В этой работе была обнаружена зависимость направления etj от времени, что, как считают авторы, является следствием влияния обратимой вязкоупругой деформации, причем асимптотическое направление вектора ец совпадало с нормалью к поверхности ползучести. Изучение последующих поверхностей ползучести показало наличие эффекта, аналогичного эффекту Баушингера в пластичности; при изменении направления кручения с сохранением постоянного напряжения сдвига возникал участок первой стадии ползучести с увеличенной деформацией и скоростью по сравнению с теми, которые имели место при первоначальном направлении кручения. Указанный эффект почти не наблюдался в направлении, нормальном к первоначальному нагружению. При резком изменении температуры происходило разупрочнение, приводящее к уменьшению эквивалентной поверхности ползучести. Изменение температуры при постоянном напряженном состоянии вызывало изменение скорости деформации, но не инициировало первую стадию ползучести. Увеличение уровня напряжений при постоянной температуре вновь вызывало появление первой стадии ползучести.

34. Финдли, Мично. Анализ последующих поверхностей текучести для отожженной малоуглеродистой стали в условиях регулирования деформаций и нагрузок с учетом старения, нормальности, выпуклости, образования конических точек, эффекта Баушингера и поперечного эффекта.— ASME, сер. Д, 1975, № 1.

Обдувка. Важное значение для нормальной работы котельного агрегата имеет его регулярная и эффективная обдувка. Загрязнение золой и сажей поверхностей нагрева ведет к повышению температуры уходящих газов и перерасходу топлива, составляющему около 1% при повышении температуры на 20—22° С. Увеличивается также газовое сопротивление, что может ограничить тягу и паропроизводительность котла. Загрязнение экранных труб и первых рядов кипятильных труб ведет к повышению температуры перегретого пара, температуры газов, шлакованию. Одностороннее шлакование и загрязнение золой газохода может вызвать перекос температуры и скорости газов, ухудшающие работу и надежность последующих поверхностей нагрева. Газовое сопротивление котельного агрегата особенно резко возрастает при шлаковании первых рядов труб котла и заносе золой пароперегревателя.

Ширмовая часть пароперегревателей в некоторых конструкциях котлов выполняется очень сложной и располагается в верхней части топки или в горизонтальном газоходе. В ряде случаев ширмы выполняют с переменным шагом по ширине котла (рис. 1-29). Такая конструкция ширм уменьшает неравномерность обогрева по ширине котла последующих поверхностей нагрева пароперегревателя.

В последнем уравнении имеем две неизвестные величины С/1 (s) и U2(s), для их определения необходимо присоединить еще одно уравнение. Это будет уравнение баланса сил на участке II-III, т. е. на выходном участке коллектора, которым соединяется панель с объединяющим трубопроводом, давление в последнем . полагаем неизменным. При отсутствии общего трубопровода с большим объемом сопротивления последующих поверхностей нагрева необходимо учитывать, присоединяя их к сопротивлению отводящих труб.