Погрешность связанная

Средства активного контроля не предназначены для определения численного значения измеряемой величины. Поэтому одним из основных критериев точности приборов активного контроля является погрешность срабатывания, т. е. погрешность выдачи команды. Под командой подразумевают дискретный, обычно электрический сигнал, выдаваемый прибором при достижении контролируемым размером заданной величины.

Погрешность срабатывания соответствует вариации показаний универсальных приборов и характеризуется рассеиванием положений звеньев измерительной цепи прибора при многократных срабатываниях.

Погрешность срабатывания является следствием случайных погрешностей измерения, которые возникают из-за зазоров в кинематической цепи прибора, изменения величин сил трения, изменения параметров электрических цепей и др. Эти погрешности не постоянны по величине и знаку.

Погрешность срабатывания определяют путем математической обработки результатов проведенного эксперимента (рис. 1): на измерительный стержень 2 прибора 3, прикрепленный к кронштейну 5 стойки 6, воздействует плавное перемещение поверхности стола /, измеряемое оптикатором 4. При определенном положении стола прибор выдает команду (загорится сигнальная лампочка светофорного табло 7). Показание оптикатора, при котором была получена команда (срабатывание), принимают за условный ноль. Затем стол отводят в исходное положение и вновь перемещают до очередного срабатывания прибора. После каждого срабатывания фиксируют отклонение указателя оптикатора от условного нуля. Эту операцию обычно повторяют не менее 25 раз.

Поле рассеивания срабатываний, вызванных случайными погрешностями измерительной цепи, принимают за погрешность срабатывания прибора Дцт. которую по закону нормального распределения случайных погрешностей считают равной

Погрешность срабатывания контактов в мк\ в статическом режиме » динамическом режи- Контакт Контакт Контакт

Измерительное усилие в Г Погрешность срабатывания

Погрешность срабатывания паническом режиме в л«л Смещение настройки после контактов в ди-

Эффективная площадь сильфонов выбирается исходя из заданной погрешности измерения Д^. Из принципиальной схемы видно, что по мере перемещения сильфонов вместе с замыканием или размыканием контактов на подвижную систему прибора начинают действовать дополнительные усилия со стороны пружин электроконтактного устройства P/J. Эти усилия вызывают погрешность показаний по шкале, но не влияют на погрешность срабатывания контактов прибора.

Модель Число команд . Число делений шкалы Интервал делений шкалы Цена деления шкалы Смещение настройки после 25000 срабатываний Погрешность срабатывания (±30) Рабочий ход силь-фонов в мм Масса в кг Габаритные размеры в мм

* Мембранный, остальные сильфонные. ** Погрешность на участке шкалы ± Ю.делениЯ от нулевого деления ±0,5 деления шкалу. Н* остальных учает-ках ± 1,5 деления шкалы. Погрешность срабатывания электрических контактов ±0,001 ± 0,0006, ±0,0003 мм соответственно Цене деления прибора. *** Одна команда с плавающим контактом для амплитудных излучений. Примечание. Первые 5 приборов выпускает завод «Калибр», остальные 3 — завод ЧИЗ. Рабочее давление • всех приборов 0,5 — 2 кГ/см".

Геометрическую погрешность станка AI = 30 мкм; погрешность базирования Л2 = 0 (вследствие совпадения измерительной и установочной баз); погрешность закрепления Д3 = 20 мкм; погрешность изсотовления приспособления Д4 = 20 мкм; погрешность изготовления инструмента ДБ = 0 (предполагаем что настройку на размер ведут по наиболее выступающему зубу фрезы, а следовательно, биение зубьев не влияет на контролируемый параметр); погрешность настройки фрезы на размер Д, = 40 мкм; погрешность, связанная с размерным износом инструмента, Д, = 0 (считаем, что ее можно компенсировать поднастройкой фрезы); погрешность измерений Д8 = 90 мкм; погрешность, вызванная отжатием фрезы от заготовки под действием сил резания, Д8 = 30 мкм.

2. Погрешность, связанная с конечной длительностью ультразвукового импульса, пропорциональна периоду колебаний: At2 = =кТ. Если не принять специальных мер, то в результате действия случайных факторов отсчет времени при двух измерениях может быть выполнен по двум разным периодам колебаний (рис. 3.28, а, б). Таким образом, в этом случае х^1. Это приведет к значительной погрешности, допустимой для дефектоскопа, где измерение толщины — вспомогательная операция, но не допустимой для толщиномеров. Во избежание больших ошибок измерение толщиномерами ведут по первому периоду колебаний. Для выполнения этого условия амплитуду импульса Um (рис. 3.28, а) поддерживают постоянной, а измерение выполняют на постоянном уровне U0. Желательно поддерживать постоянной амплитуду первого периода колебаний в импульсе Ui, которая не связана жестко с Um, однако в техническом отношении это сложнее, чем стабилизация Um.

Принятие этой зависимости аналогично принятию основной гипотезы Герца в теории удара, однако, как отмечает Н. А. Кильчевский, относительная погрешность, связанная с использованием равенства (2.2.86) для изображений, меньше, чем погрешность, которая возникает при введении соотношения (2.2.83) в пространстве оригиналов (равенства (2.2.86) и (2.2.82) не эквивалентны). Кильчевский оценил погрешность такого квазистатического решения, сравнивая его с точным решением задачи, основанным на использовании метода Сомилья-на интегрирования динамических уравнений упругости. В результате установлено, что погрешность не превышает 20%, следовательно, при вычислении давления и скорости можно ограничиться квазистатическим решением.

2. Погрешность, связанная с конечной длительностью УЗ-им-пульса. Она пропорциональна периоду колебаний Т : At, = кТ (к — коэффициент пропорциональности) и уменьшается с повышением частоты / = \1Т. Если не принять специальных мер, то в результате действия случайных факторов отсчет времени при двух измерениях может быть выполнен по разным периодам колебаний в импульсе. Например, если изменится амплитуда импульса, по которому определяют толщину, то измеряемый интервал времени может измениться на период УЗ-колебаний или даже больше (рис. 8.1). В этом случае х > 1, что приводит к большой погрешности. Во избежание этого измерение ведут по одному и тому же (желательно первому) периоду колебаний. Чтобы обеспечить выполнение этого условия, максимальную амплитуду импульса Umax поддерживают неизменной, а измерение выполняют на постоянном уровне U0. Желательно поддерживать постоянной амплитуду Ui первого периода колебаний в импульсе, которая не связана однозначно с t/max, однако в техническом отношении это выполнить сложнее, чем стабилизировать L/max-

Погрешность, связанная с заменой части рассматриваемой области ее эквивалентными параметрами, составляет единицы процента даже на самой поверхности сопряжения подобластей. На расстояниях, превышающих размеры этой поверхности в 2 и более раз, погрешность не превышает 1 %.

Способ измерения линейного износа стрелочным индикатором является весьма заманчивым. Он позволяет определять износ непосредственно в процессе испытания, благодаря чему исключается возможность изменения условий трения, обычно имеющаяся при периодических остановках испытательной машины для проведения измерения. Однако при напряженных условиях испытания возможна погрешность, связанная с нагревом от трения. В проведенных нами испытаниях такая возможность была исключена вследствие применения умеренных скорости скольжения и нагрузки. На отсутствие такой погрешности указывало сопоставление значений линейных износов (при малых и больших значениях последних), полученных при помощи стрелочного индикатора и определенных расчетом исходя из измеренной длины канавки. Отклонения между ними не превышали 5—10%.

Помимо прогрешности правой части уравнения (3.5), вносимой измерительными средствами, имеет место погрешность, связанная с приближенным заданием оператора А. В обратных задачах восстановления напряжений погрешность оператора вызывается тем, что построение оператора производится численными методами. Построение конечно-разностного аналога оператора сводится к решению последовательности краевых корректно поставленных задач. Исходя из этого погрешность оператора выбором достаточно малого шага сетки может быть сведена к величине значительно меньшей, чем погрешность, вносимая измерительными средствами в правую часть уравнения. В связи с этим в дальнейшем будем считать, что оператор уравнения (3.5) задан точно.

Axi — погрешность, связанная с ошибками положения наконечника 5 и неточной фиксацией момента совпадения фокальной плоскости объектива сзеркальной поверхностью наконечника; Дд;0 — погрешность, связанная с неточной установкой начала от-

Таким образом, анализ АФЧХ деформаций дает возможность определить величину и положение дисбаланса гибкого ротора. Применение данного метода представляется весьма перспективным. На показания тензодатчиков не влияют перемещения ротора как жесткого тела, и, таким образом, исключается погрешность, связанная с наличием зазоров в подшипниках, податливостью опор, а также колебаниями самих датчиков за счет вибрации корпуса.

Ззаз — погрешность, связанная с зазорами в скользящих стыках;

арег — погрешность, связанная с применяемым на станке регулировочным устройством для установки инструмента;