Последующим испытанием

более опасной является низкочастотная составляющая, особенно при симметричном, знакопеременном нагружении, приводящем в присутствии коррозионно-активных сред к МКУ. В качестве модельной коррозионно-активной среды использовался 5 %-ный раствор хлорида натрия, имитирующий по активности пластовые воды и представляющий для исследуемых сплавов наибольшую опасность в связи с питтингообразованием за счет хлор-ионов. Перед испытанием образцы материалов подвергались общепринятой для этих прецизионных сплаьов упрочняющей термической обработке, состоящей в закалке с последующим искусственным старением. В результате такой обработки вследствие выделения мета-стабильной у'-фазы (электронно-микроскопическое исследование тонких фольг на просвет, проведенное в УГНТУ, показало ее выделение на дефектах структуры типа дислокаций) происходит резкое (в 2 раза) повышение прочности и упругих свойств сплавов, обеспечивающих работоспособность сильфонов в условиях эксплуатации.

Термическая обработка литых деталей из алюминиевых сплавов существенно улучшает механические свойства этих сплавав. Предел прочности и относительное удлинение литейных алюминиевых сплавов после термической обработки (закалка с последующим искусственным старением) увеличиваются в два раза.

Термическая обработка жаропрочных кованых сплавов (АК.2, AR4) заключается в закалке с 510—520°С с последующим искусственным старением в течение' 15—L'O ч при 100 —180°С.

Промышленные сплавы тройной системы Al — Mg — Si (серия 6000) термически упрочняются за счет дисперсионного твердения. Такое повышение твердости достигается в результате закалки от .температуры 521—532 °С с последующим искусственным старением при температуре в интервале 160—177°С. После старения в течение 10—20 мин в этом температурном интервале могут

Сплав Д23. Листы, плиты, поковки, штамповки, прессованные изделия, проволока. Заклепки ставятся в конструкцию в закаленном состоянии с последующим искусственным старением. Заклепки для сильнонагружаемых конструкций, работающих длительное время при температурах до 180° С. Применяется для сильно нагружаемых деталей, кратковременно и длительно работающих при температурах 160—180° С.

Растворимость молибдена в Fea приблизительно равна 5% при 20° и 38% при 1450° (максимальная). Столь значительная разница в растворимости при нормальной и высокой температуре позволяет применить к сплавам (от 5 до 38% Мо, но главным образом при содержании Мо от 20 до 35%) закалку с последующим искусственным старением, что ведёт к весьма значительным изменениям их свойств. В результате старения из пересыщенного твёрдого раствора выпадают кристаллы интерметаллического соединения Fe8Mo2 (молибде-ниды).

В связи с возросшими требованиями машиностроительных заводов к качеству отливок при проектировании литейных заводов рекомендуется организовывать в некоторых случаях (для ответственных отливок высокоточных машин и механизмов) цехи по предварительной механической обработке отливок, особенно крупных чугунных с последующим искусственным старением и грунтовкой. Такие цехи могут быть как отдельно стоящими, так и сблокированными (например, в корпусе вспомогательных цехов). Объем предварительной механической обработки отливок определяется заданием на проектирование и в зависимости от специализации завода может достигать 40%.

Упрочняющая термическая обработка состоит в закалке с температуры 540 °С в воду с последующим искусственным старением при 150—190 С, 18 ч (табл. 129).

Жаропрочные сплавы имеют обычно двухкомпонентную основу Ni-Cr. Эта основа обладает высокой окалиностойко-стью. Для дисперсионного упрочнения вводят добавки алюминия и титана. Дисперсионное упрочнение достигается высокотемпературной закалкой с последующим искусственным старением при температуре, близкой к рабочей (при 800 ... 900 °С).

Сплавы системы Al—Mg—Zn (АЛ24) обладают стабильными механическими свойствами, хорошей жаропрочностью (до 150 °С) и удовлетворительными литейными свойствами. Сплав АЛ24 упрочняется естественным или искусственным старением без предшествующей закалки (Т1) либо закалкой с 550 °С (на воздухе или в кипящей воде) с последующим искусственным старением (165 °С, 22 ч) для повышения прочности.

Упрочняющая термическая обработка (закалка с последующим искусственным старением или отпуском), применяемая для (а+Р)- и псевдо-р-сплавов. Если концентрация р-стабилизаторов в двухфазных сплавах меньше с\ , то при закалке из температурной области существования Р-фазы они претерпевают (в интервале температур Мн и Мк) мартенситное превращение с образованием се'- и а"- фаз (пересыщенных твердых растворов замещения легирующих элементов в а-титане соответственно с гексагональной и ромбической решетками). При этом в сплавах концентрационного интервала с,'с, фиксируется а"- фаза, а при меньшем содержании Р-стабилизаторов — а'- фаза. Приведенная на рис. 8.5 диаграмма позволяет проанализировать структурные превращения, протекающие при отжиге и закалке титановых сплавов с возрастанием содержания легирующих элементов — Р-стабилизаторов. Точка са — предельная концентрация р-стабшшзатора в а-твердом растворе, ср — минимальная концентрация в титане р-стабилизато-ра, обеспечивающая существование устойчивого во всем интервале темпе-

Длительная выдержка напряженных образцов в агрессивных метанольных средах с последующим испытанием на воздухе приводит к появлению хрупкого транскристаллитного разрушения, имеющего все признаки коррозионного растрескивания. Вместе с тем имеются данные, по которым длительная выдержка в метанольных растворах не способствует охрупчиванию металла при последующих испытаниях на воздухе. Эти противоречия можно объяснить тем, что в одних опытах при выдержке в метанольных растворах создавалось такое нагружение, при котором происходило разрушение защитной оксидной пленки. Это создавало

Средний ремонт производится с целью восстановления работоспособности основных частей машины путем их замены или восстановления работоспособности до следующего планового среднего или капитального ремонта и текущего ремонта остальных частей с последующим испытанием машины на работоспособность.

Капитальный ремонт проводится в целях обеспечения технических показателей насосного агрегата, близких к проектным. Для проведения капитального ремонта составляют ведомость дефектов, смету расходов и план организации работ. Капитальный ремонт проводится после выработки насосом ресурса и включает в себя замену или ремонт всех составных частей и узлов с последующим испытанием выемной части насоса на специальном стенде.

4 Предварительная деформация 5 % с последующим испытанием на циклический изгиб По пределу усталости СТ.] 1,3 9

Изучение изменения свойств в процессе старения, как и структурных превращений, должно иметь своей целью установление их закономерностей во времени и предсказание возможного уровня свойств за заданный срок службы. Поэтому образцы должны закладываться на старение не только при температуре эксплуатации, но и более высоких температурах. Рекомендуемые выдержки старения могут быть приняты такими же, как и приведенные выше для изучения хода структурных превращений. Старение с последующим испытанием должно производиться на образцах металла шва и сварных соединений. После старения проводятся замеры твердости и требуемые испытания образцов при комнатной и рабочих температурах. В отдельных случаях может рекомендоваться предварительное состаривание образцов, предназначенных для испытания на длительную прочность при более высоких температурах, чем температура испытания. Это позволяет оценить влияние процессов старения на длительную прочность при сокращении времени испытания образцов.

Провести не менее трех определений. Испытание каждого последующего образца проводить новой шлифовальной лентой. Перед последующим испытанием установку тщательно очистить.

жига и закалки со старением) и длительной выдержки готовых образцов при температурах 400 и 450°С в течение 100—30000 ч без напряжения и до 2000 ч под напряжением с последующим испытанием их на растяжение при температурах 20 и 400° С показана на рис. 13.

Термическая стабильность готовых образцов или заготовок под образцы изучена после длительной выдержки 100, 500, 1000 ч при температуре 600° С с последующим испытанием образцов при 20° С.

в расклиненном состоянии, с последующим испытанием на растяжение при —196 °С и оценкой длины коррозионного растрескивания [2.21].

В случае выявления недопустимых отклонений, угрожающих безопасной эксплуатации резервуара, он должен быть выведен из эксплуатации для проведения ремонтных работ с последующим испытанием и проверкой.

Влияние на водородное охрупчивание определяли, выдерживая стальной стержень диаметром 1-1,5 мм в течение 2 ч в указаннЬм выше растворе кислоты с последующим испытанием на гиб с перегибом на 180° на машине МГ-1. Затем рассчитывали коэффициент, характеризующий потерю металлом пластичности: