Последующим образованием

Его фрактальная размерность равна 1,6610,03. Фрактальную размерность таких структур, как правило, определяют путем получения фотографий, выполненных с различным увеличением, с последующим нанесением на фотографии квадратной сетки. Далее подсчитывается число квадратов, в которое попали точки объекта. Фрактальная размерность определяется по величине тангенса угла наклона прямой, построенной в двойных логарифмических координатах: число отмеченных квадратов - коэффициент увеличения. Этот метод применим к квазиодномерным объектам. Для квазидвумерных структур используют связь между массой М фрактала и радиусом R окружности, опоясывающей фрактал:

Его фрактальная размерность равна 1,66+0,03. Фрактальную размерность таких структур, как правило, определяют путем получения фотографий, выполненных с различным увеличением, с последующим нанесением на фотографии квадратной сетки. Далее подсчитывается число квадратов, в которое попали точки объекта. Фрактальная размерность определяется по величине тангенса угла наклона прямой, построенной в двойных логарифмических координатах: число отмеченных квадратов - коэффициент увеличения. Этот метод применим к квазиодномерным объектам. Для квазидвумерных структур используют связь между массой М фрактала и радиусом R окружности, опоясывающей фрактал:

Способ остаточной намагниченности предусматривает предварительное намагничивание детали с последующим нанесением суспензии (после снятия поля) и осмотром. Его применяют для контроля магнитотвердых материалов с величиной коэрцитивной силы //> 800 А/м.

Процесс, в результате которого поверхность металла переводится в пассивное состояние, называют пассивированием. Пассивация наступает обычно при столь ничтожных толщинах окисных пленок, при которых они еще не образуют на поверхности металла самостоятельной фазы. Для защиты от коррозии они применяются с последующим нанесением защитных полимерных покрытий.

Следовательно, создание прочных, но достаточно редких связей покрытия с подложкой, способных обеспечить высокую адгезию, является необходимым, но недостаточным условием для защиты поверхности изделия от воздействия влаги. Поэтому антикоррозионные защитные покрытия наносятся в несколько слоев, каждый из которых выполняет определенную функцию. Верхние, кроющие слои играют роль диффузионного барьера и придают изделию товарный вид. Они наносятся на нижний слой, непосредственно касающийся защищаемой поверхности; этот слой называют грунтом. Функция •его состоит в предотвращении или по крайней мере в торможении процессов, приводящих к коррозии. Для выполнения таких функций грунт должен, во-первых, состоять из пленкообразующего вещества* имеющего высокую адгезию к защищаемой поверхности, во-вторых, содержать специальные добавки, способные тормозить коррозию. В качестве таковых используют обычно пигменты, обладающие окислительными или щелочными свойствами — окислы свинца, хроматы, окись цинка и др. Растворяясь в воде, проникшей через покрытие, они пассивируют защищаемую поверхность, делая ее коррозионно более стойкой. Часто в грунты вводят порошки металлов, химически более активных, чем защищаемая поверхность. Эти порошки выполняют в грунте ту же роль, какую выполняет цинковое покрытие на железе: окисляясь сами, они предотвращают от коррозии поверхность изделия. Хорошие результаты дает сочетание предварительного анодирования или фосфатирования поверхности с последующим нанесением на нее полимерной защиты.

поверхности с последующим нанесением металлических покрытий (например, нанесение газопламенным напылением алюминия или цинка на металл, подвергнутый горячей прокатке) должна быть двухступенчатой: сначала более крупными, а затем мелкими круглыми гранулами или, как вариант, острогранными гранулами. Разумеется, это трудоемкий и дорогостоящий процесс.

Под воздействием атмосферы на поверхности покрытия образуется слой карбоната, который замедляет дальнейшую коррозию цинка. Скорость коррозии цинка в атмосфере примерно в 20 раз меньше скорости коррозии стали. Для внешней атмосферы целесообразно цинковое покрытие массой 400—500 г-м~2, т. е. толщиной 57—71 мкм, или цинковое покрытие массой 350 г-м~2, т. е. толщиной примерно 50 мкм, с последующим нанесением лакокрасочного покрытия или хроматированием. Толщина цинкового покрытия, на которое воздействует проточная вода, должна составлять примерно 130 мкм, т. е. иметь массу около-1000 г-м-2 [15].

Рубероид ГОСТ 10293—77* получают пропиткой кровельного картона мягкими битумами с последующим нанесением на обе стороны полотна тугоплавкого нефтебитума с наполнителем и посыпкой.

рубероид — получают пропиткой кровельного картона нефтяными битумами с последующим нанесением на обе стороны полотна тугоплавкого нефтяного битума с наполнителем и посыпки. В зависимости от назначения рубероид подразделяют на: кровельный марок РКК-500А, РКК-400А, РКК-400Б с крупнозернистой посыпкой; РКМ-350А, РКМ-350Б с посыпкой в виде кварцевого песка и подкладочный марок РПМ-ЗООА, РПМ-ЗООБ, РПМ-ЗООВ с мелкозернистой посыпкой в виде кварцевого песка; РПП-350Б, РПП-350В, РПП-ЗООА, РПП-ЗООБ, РПП-ЗООВ с пылевидной посыпкой. Температура размягчения покрывного слоя битума 85 °С;

Поверхностное пластическое деформирование (обкатку роликом, наклеп дробью) можно применять для повышения усталостной прочности деталей из ковкого и высокопрочного чугуна с шаровидным графитом. Серые чугуны не восприимчивы к такому упрочнению из-за почти полного отсутствия пластических свойств. Обкатка роликом при нагрузке 100—120 кгс, числе оборотов 600 в минуту и подаче 0,2 мм/об с последующим нанесением надреза повысила выносливость на 43% ферритного и на 50—60% ферритно-перлитного чугунов. На основе этих данных отливки из ферритно-перлитного чугуна можно рекомендовать подвергать дробеструйной обработке с целью очистки и упрочнения, а отверстия под подшипники в отливках обкатывать роликами [119]. Высокой эффективностью характеризуется накатка галтелей коленчатых валов дизелей, изготовляемых из высокопрочного чугуна и проходящих азотирование в газовой среде при температуре 560—580° С в течение 96 ч. Глубина азотированного слоя при этом составляет 0,7—0,9 мм. Само азотирование повышает усталостную прочность на 25—30%. Двойная накатка (до и после азотирования) позволяет увеличить усталостную прочность на 60— 70%. Остаточные напряжения, полученные при первой накатке, снимаются нагревом при азотировании; накатка обеспечивает получение более правильной формы галтели, заглаживает неровности и риски после механической обработки и повышает эффективность последующего азотирования и повторной накатки [120].

Окисное с последующим нанесением лакокрасочного покрытия

Такая ориентация может иметь место и при хемосорбции окислителя с последующим образованием соединения на поверхности металла, когда реакция идет с такой (достаточно малой) скоростью, что образующееся соединение имеет возможность ориентироваться в соответствии с подложкой. Это облегчает протекание окисления на первых его стадиях. Часто такое упорядочение структуры образующегося соединения сопровождается заметным изменением параметров его решетки.

Полимеризация состоит в соединении однородных (или разнородных) мономеров с последующим образованием нового высокомолекулярного вещества — полимера (без выделения каких-либо побочных продуктов). Полимеризация — это непрерывный (цепной) или ступенчатый процесс. При сополимеризации полиме- „ „ „

Доменная печь, предназначенная для работы на рудах, содержащих цинк, изображена на рис. 13.5 е. Особенностью режима эксплуатации таких печей является то, что испаряющийся в горне цинк поднимается наверх, проникает там в швы и поры кладки и, охлаждаясь, оседает в виде твердых прослоек (обычно в распаре и нижней части шахты) с последующим образованием цинкита. При охлаждении прослойки

Массовую скорость рш воды в экономайзере выбирают равной 600 — 800 кг/(м2-с). Большие значения принимают для кипящих экономайзеров и котлов СКД- По условиям надежности работы металла труб скорость воды w при минимальной нагрузке не должна быть ниже 0,4 — 0,5 м/с. При w < 0,3 м/с наблюдается расслоение среды в трубах. Газы, растворенные в воде, при нагреве выделяются и собираются в верхней части трубы. Возникает вероятность возникновения газовой кислородной коррозии металла с последующим образованием свищей в трубах. Кроме того, наличие газовой «подушки» в трубе может привести к перегреву стенки экономайзера и ее разрыву, так как газ отводит теплоту от металла гораздо хуже воды.

Массовую скорость pw воды в экономайзере выбирают равной 600—800 кг/(м2-с). Большие значения принимают для кипящих экономайзеров и котлов СКД По условиям надежности работы металла труб скорость воды w при минимальной нагрузке не должна быть ниже 0,4—0,5 м/с. При w < 0,3 м/с наблюдается расслоение среды в трубах. Газы, растворенные в воде, при нагреве выделяются и собираются в верхней части трубы. Возникает вероятность возникновения газовой кислородной коррозии металла с последующим образованием свищей в трубах. Кроме того, наличие газовой «подушки» в трубе может привести к перегреву стенки экономайзера и ее разрыву, так как газ отводит теплоту от металла гораздо хуже воды.

Гидродинамическая теория теплообмена устанавливает связь между теплоотдачей и гидравлическим сопротивлением трения. При поперечном смывании цилиндра его полное сопротивление складывается из сопротивления трения и сопротивления формы. Сопротивление формы обусловливается отрывом потока и последующим образованием вихрей. При этом сопротивление трения представляет собой небольшую долю полного сопротивления. Обычно измеряют полное сопротивление цилиндра. Поэтому в случае вихревого смывания трубы гидродинамическая теория теплообмена не используется.

и происходит при меньших значениях интенсивности напряжения, чем растрескивание в.нейтральном водном растворе NaCI. По данным работы [ 57], этот вид коррозионного растрескивания не связан с абсорбцией водорода и вызван разрушением защитной оксидной пленки с последующим образованием новых пленок, не обладающих защитными свойствами. Такой является пленка TiOJNOah, образующаяся в результате реакции ,

скоростью коррозии существует линейная зависимость. При концентрации кислорода более 4 иг/кг проявляется его пассивирующее действие. Наступление пассивного состояния металла характеризуется резким уменьшением скорости коррозии и значительным смещением потенциала металла в положительную сторону — для железа от 0,2—0,3 до 0,5—2,5 В. Применительно к стали пассивация выражается прежде всего в адсорбции кислорода ее поверхностью с последующим образованием оксидных пленок. Это приводит к тому, что при концентрации кислорода в водной среде свыше 4 мг/кг скорость коррозии стали уменьшается. Двойственная роль кислорода в водной среде приводит к развитию язвенной коррозии.

Кроме того, существует связь смешанного типа. Рис. 8 иллюстрирует случай частичного разрушения исходной связи в системе алюминий —бор (по-видимому, это окисная связь между В2О3 и А12Оз) с последующим образованием борида алюминия А1В2 В интересном эксперименте Кляйн и Меткалф >[24] удаляли из композита А 1606.1—25%vB матрицу (алюминиевый сплав 6061) путем растворения в разбавленном растворе каустической соды.

Существенное значение для понимания природы радиационного роста а-урана и других анизотропных материалов имела гипотеза Бакли, согласно которой эффект роста есть результат конденсации дефектов с последующим образованием дополнительных атомных слоев в одних направлениях и слоев сконденсированных вакансий в других [23]. В этом случае легко показать (см., например, [7]), что физический смысл коэффициента радиационного роста G010 сводится к полному числу смещенных атомов, захваченных в петли дислокаций с вектором Бюргерса V2 (НО) на каждый акт деления. Равенство по абсолютной величине коэффициентов G100 и G010 указывает на то, что конденсация вакансий происходит аналогичным образом: на каждый акт деления в петли с вектором Бюргерса [100] захватывается такое же количество вакансий. Дальнейшее исследование механизма радиационного роста подтвердили плодотворность гипотезы Бакли. Это обусловлено-He только экспериментальным подтверждением данной гипотезы при электронно-микроскопическом исследовании а-урана, облученного осколками деления [24]. Ценность гипотезы Бакли заключается главным образом в том, что она позволяет связать микроскопическую сторону явления радиационного роста с более общей проблемой образования дислокационных петель в металлах под облучением.

Между концентрацией кислорода в водной среде при содержании его до 4 мг/кг и скоростью коррозии существует линейная зависимость (рис. 3-2). При концентрации кислорода более 4 мг/кг проявляется его пассивирующее действие. Наступление пассивного состояния металла характеризуется резким уменьшением скорости коррозии и значительным смещением потенциала металла в положительную сторону — для железа от значений 0,2—0,3В к значениям 0,5—2,5 В. Применительно к стали явление пассивации выражается в первую очередь в адсорбции кислорода ее поверхностью с последующим образованием окисных пленок. Это приводит к тому, что с ростом ^" концентрации кислорода в в водной среде свыше 4 мг/кг §> скорость коррозии стали %. ы уменьшается (рис. 3-3). ^2 "I г. [о2]