Погрешность вычислений

Существующие методы оценки несущей способности соединений, ослабленных мягкими прослойками, а также расчетные методики, разработанные в настоящей работе (см разделы 3.4 и 3,6), были получены исходя из предположений о постоянстве прочностных свойств материала по всему объему прослоек (при распределении твердости //F*1 типа /. представленного на рис. 3.6,<7). Такой подход в ряде случаев практически допустим. Однако, в целом, неоднородность механических свойств разупрочненных ч-час/псов соединений необходимо учитывать при оценке их прочности, либо, по крайней мере, надо знать погрешность, связанную с введением данного допущения.

Существующие методы оценки несущей способности соединений, ослабленных мягкими прослойками, а также расчетные методики, разработанные в настоящей работе (см. разделы 3.4 и 3.6), были полл-чены исходя из предположений о постоянстве прочностных свойств материала по всему объему прослоек (при распределении твердости Н\^ типа 1, представленного на рис. 3.6,я). Такой подход в ряде случаев практически допустим. Однако, в целом, неоднородность механических свойств разупрочненных участков соединений необходимо у-читывать при оценке их прочности, либо, по крайней мере, надо знать погрешность, связанную с введением данного допущения.

ним, что //тех =i ирг = —-— включает не только погрешность, связанную с неточностью изготовления инструмента, но и ту погрешность, которая возникает при его установке, и которую тоже надо рассматривать как случайную переменную. Выделение ее дисперсии иногда представляет интерес, но сейчас предполагается, что этой дисперсией можно пренебречь. Так как г/тех = vpr, то выборочная

Несмотря на то, что наиболее рациональной формой маховика как аккумулятора энергии является диск равной прочности [1, 4], наиболее перспективной формой его следует считать, по-видимому, тонкий обод, так как это позволяет изготовлять его из наиболее прочных волокнистых или слоистых материалов — лент [2], волокон из материалов с высокой удельной прочностью [3]. Подобные маховики способны накопить, согласно расчету, энергию, соизмеримую с полезной энергией горючего даже без учета веса двигателя внутреннего сгорания. Между тем, прочностно-энерге-тический расчет таких маховиков, производимый обычными методами, дает большую погрешность, связанную со значительным удлинением высокопрочного материала при нагружении. Этому способствует как высокая прочность волокон, так и малый модуль упругости некоторых из них (например, изготовленных из волокна SiO2). Удлинение обода маховика вызывает изменение момента инерции, а следовательно, и запаса энергии IB нем, что ведет к дальнейшему возрастанию напряжений и т. д.

ховатости на поверхности резьбы и плоскостях сопрягаемых деталей большую плотность в стыках собираемого узла. Затем гайку отвинчивают на два-три витка и вновь навинчивают до соприкосновения ее торца с опорной плоскостью. После этого гайку повертывают на установленный угол, контролируя последний при помощи градуированного диска / (рис. 149, а) и стрелки 2. Диск фиксируется относительно болта, что исключает погрешность, связанную с его скручиванием.

Во-первых, для уменьшения влияния указанной зависимости на точность градуирования интервал изменения частоты тока, питающего вибратор, нужно брать много ниже резонансной частоты колебательной системы вибратора. Однако конструктивно это трудно осуществить, так как резонансная частота колебательной системы вибратора должна быть в 8—10 раз выше частоты питающего тока. В случае градуирования электродинамического профилометра частота тока должна быть равна 1000—2000 гц, а следовательно, резонансная частота вибратора должна быть не менее 8000—16 000 гц. Даже в этом случае амплитуда колебаний якоря также будет иметь погрешность, связанную с инерционными явлениями, не менее 1—2%.

Отверстия малого диаметра, расположенные в удалённых стенках. Длинные борштанги малого диаметра f/>12rf) не обладают достаточной степенью жёсткости, вследствие чего возникает необходимость в обработке соосно расположенных отверстий при помощи короткой шпиндельной оправки поочередно в каждой стенке с поворотом стола. Такой способ вызывает дополнительные затраты времени на выверку, а также дополнительную погрешность, связанную с поворотом стола.

ность термометров с ценой деления 0,2 °С и пределами шкалы от —30 до +50 °С, применяемых для измерения температуры воздуха. Они имеют класс точности 0,5 и, соответственно, абсолютную погрешность +0,4 °С. Дополнительную погрешность, связанную с субъективным восприятием отсчетов по шкале этих термометров, можно принять равной цене одного деления шкалы ±0,2 °С. Таким образом, даже если не учитывать остальные погрешности (от неточной установки прибора, условий его теплообмена со средой и др.), то максимальная абсолютная погрешность может составить ±0,6 °С. При этом относительная погрешность в определении dz (основанном на измерении температуры воздуха по смоченному и сухому термометрам (/2м, tz) и последующем расчете или графическом построении), например, при нормальном атмосферном давлении и tzM = tz = 5 ± 0,6°С может составить ±15% (d2 = = 5,4 ± 0,8 г/кг). Остальные 5% максимального отклонения приходятся на указанные неучтенные погрешности, в том числе методические, связанные с обработкой данных с помощью зависимости (2-39). В то же время абсолютное значение отклонения по содержанию влаги 0,8 г/кг невелико, так как составляет 0,08 % массы сухого газа.

грубые приборы и Их Погрешности, особенно погрешность измерения расхода, намного перекрывают погрешность, связанную с пренебрежением тепловыми потерями.

систему п — k+\ уравнений (11). Повторяя указанную процедуру с остальными п — k компонентами ПЦ, построим камерную модель миграции Р по ПЦ с числом уравнений значительно меньшим, чем их число в исходной системе уравнений (7). Решение полученной таким образом системы уравнений \(f) будет отличаться от решения системы уравнений (7) на погрешность, связанную с пренебрежением в процедуре получения тождества (8) малыми величинами. Значение этой погрешности оценено ниже.

Точность и инерционность измерений температуры поверхности зависят не только от конструкции термопары, но и от способа заделки рабочего спая на поверхности. Заделка спая должна гарантировать его надежный контакт и минимальное искажение температурного поля. При установке термопар нужно стремиться располагать их по изотермической поверхности, чтобы уменьшить погрешность, связанную с оттоком тепла по термопаре. При заделке термопары в

Погрешность вычислений не превышает 6%.

4) Т. ЦВМ — характеризуется значением макс, погрешности результата вычислений. Погрешность

где о0у — величина остаточных напряжений в слое покрытия, лежащем на глубине у (рис. 10.1); alt a2 — коэффициенты линейного расширения покрытия и основного металла; Ту — температурное поле, соответствующее моменту образования напыленного слоя на глубине у (может быть определено аналитически или экспериментально); Рк — сила, соответствующая реакции заделки концов образца, при свободном расширении Рк = 0; b — ширина образца; EI, /?2 — модули упругости при растяжении покрытия и основного металла; h, hr — толщины образца и основного металла; Т сп Тс2 — средние температуры напыленного покрытия и основного металла в момент образования слоя; — текущая координата. _Было показано [80], что, если выполняются условия h/ht ^ 5,, EI ^ Ё2, формулу (10.1) можно упростить, причем погрешность вычислений по ней не превысит 2%. Тог-да получим для полного стеснения деформаций

Расчеты периода роста трещины по полиномам (6.41), (6.42) и единой кинетической кривой в пределах стадии формирования усталостных бороздок дают погрешность вычислений в пределах 15 % (рис. 6.29). Однако использование полученных поправок не ограничивается второй стадией стабильного роста трещины. Все процессы распространения усталостных трещин по стадиям взаимосвязаны. Поэтому поправки могут быть использованы также и для первой стадии роста длинных трещин, когда усталостные бороздки не формируются в изломе. Расчеты для ограниченной партии образцов, когда длина трещины для начального этапа роста трещины составляет не менее 2 мм, показали, что погрешность увеличивается

Так как модифицированные матрицы степень экспоненты не увеличивают, то суммирование будет производиться только по показателям (3ft немодифицированных участков. При большом количестве участков в системе модифицирование необходимо начинать при сравнительно малых значениях fJft, чтобы ограничить 2Pjf Это вносит определенную погрешность в расчет, но не вызывает вырождения матриц. Погрешность вычислений связана с заменой гиперболических функций экспонентами, что аналогично изменению показателя степени 3fc на $'k да Pfc + e~**.

В заключение следует отметить однако, что такие совместно действующие факторы, как уточнение математического описания и увеличение количества решающих блоков и замкнутых контуров модели, вызывают противоположные тенденции изменения качества моделирования: первый фактор приближает результаты, полученные на модели к наблюдаемым на натуре, второй увеличивает погрешность вычислений.

где е > О — некоторое сколь угодно малое число, характеризующее заданную относительную погрешность вычислений; М* [xi (t)], D"Xi(t) — соответственно оценки математического ожидания и дисперсии выходной координаты xt (i = 1, . . ., m), вычисленные в результате выполнения N опытов; D [M*[(xt (t)]] — дисперсия оценки математического ожидания, характеризующая точность вычислений. Оценка Dx. (t) до выполнения N опытов является величиной неизвестной. Поэтому непосредственно использовать вторую формулу (3.2) для определения числа опытов N не представляется возможным. Ее преобразуют к виду

при этом погрешность вычислений не превышает 4%.

Для однофазной среды при Re < 1 погрешность вычислений Сх по формуле Стокса не превосходит 15% [50].

В качестве дополнительных для этого варианта приняты следующие исходные данные: тип турбоагрегата — К-500-240; расход первичного пара Gin = 389,44 кг/сек; коэффициент расхода электроэнергии на собственные нужды ric.H = 4%; к. п. д. инвертора т]ин = 96%; к. п. д. турбогенератора ттг = 99%; к. п. д. питательного насоса т]п.н = 82,5%; температура уходящих газов из парогенератора Гу.г = 140° С; давление за диффузором р2Д = 1,05 ата; ширина электродной секции в канале МГД-генератора sa = 10 см; отношение высоты к ширине канала z/y = 1,0 = const. В расчетах допускалась следующая погрешность вычислений: АХ < 4% ; ДТУмгд-г < 0,4% ; ЬТК.С < V8° К; AGn.c < 0,6% и т. д.

где s - допустимая погрешность вычислений, управляющими поступательными парами,