Последующим суммированием

В качестве легирующих добавок в магниевых сплавах используют алюминий, цинк и марганец, растворяющиеся в магнии (рис. 432). Растворимость падает с уменьшением температуры, что позволяет применять для этих сплавов тер- . мическую обработку, заключающуюся в закалке с последующим старением. 600

а + Р-СПЛЗВЫ в отличие от а-сплавов могут быть упрочнены закалкой с последующим старением.

К наиболее распространенным сплавам, упрочняемым закалкой с последующим старением, относятся сплавы системы А1 — Си — Mg (дюралюминий), А1 — Mg—Si (авиаль), А1 — Zn — Mg — Си (табл. 23).

Нагрев до температур в зоне (а + /3) с ускоренным охлаждением и последующим старением приводит у сплавов со структурой (а + р) к ов = 1140т400 МПа и a.j = = 540-;-690 МПа. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок с достаточно мелкозернистой структурой или структурой "корзинчатого

Монотонное растяжение с относительной деформацией до 4 % и последующим старением при

Борные волокна с покрытием из нитрида бора оказались весьма стабильными в контакте с расплавленным алюминием. Кэй-мехорт [8] -показал, что до тех пор, пока сохраняется целостность этого покрытия, борное волокно остается неповрежденным в расплаве алюминия при 1073 К. На основании этих данных был разработан способ изготовления композитов А1—В путем пропитки волокон расплавленным металлом. Форест и Кристиан [11] исследовали сдвиговую и поперечную прочности композита, состоящего из борных волокон с нитридным покрытием и матрицы из алюминиевого сплава 6061. Материал был изготовлен диффузионной сваркой. Прочность этого композита на сдвиг оказалась меньше, а поперечная прочность — существенно меньше, чем материалов, армированных волокнами бора и борсика. Такие низкие значения прочности, возможно, обусловлены слабой связью между нитридом бора и алюминием, хотя в работе отсутствуют данные о характере разрушения, которые могли бы подтвердить это предположение. Связь между алюминием и борным волокном с покрытием из карбида кремния в меньшей степени зависит от способа изготовления материала. По заключению авторов цитируемой работы, наиболее удачное сочетание механических свойств имеет композит алюминиевый сплав 6061'—непокрытое борное волокно, закаленный с 800 К с последующим старением.

работку — закалку с последующим старением. При этом избыточное количество легирующих элементов, выделяясь, образует дисперсные включения, равномерно распределенные в структуре сплава.

За исключением низких значений ав при 4 К, значения 00,2 и сгв сплава Inconel 718 близки к значениям, полученным в ранее опубликованных работах [1—5] на материале этого сплава, подвергавшемся после закалки старению по обычному или двухступенчатому режиму, либо на материале, прошедшем холодную деформацию с последующим старением [5]. Однако значения пластичности сплава Inconel 718 после закалки и двухступенчатого старения, полученные в настоящей работе, значительно ниже приведенных в работах [1—5].

по следующему режиму: закалка при 1050° С выдержка 4 ч, охлаждение до 600—650° С вне зоны нагрева со скоростью, близкой к скорости охлаждения на воздухе, с последующим старением — сплавы ЭИ617 и ЭИ826 при 800° С (16 ч) а сплав ЭИ929

Дополнит, содержание титана в сплавах неск. повышает темп-ру закалки. Характерной особенностью Н. с. л. ж., содержащих более 4% А1, является невозможность их закалки на твердый раствор даже при больших скоростях. В процессе охлаждения неизбежно выделяется а'-фаза; количество, степень дисперсности и распределение а'-фазы после закалки таких сплавов зависят от скорости охлаждения. Поэтому нек-рые высоколегированные литейные сплавы подвергаются только одинарной термич. обработке: охлаждение на воздухе выше темп-ры растворения а'-фазы. При такой термич. обработке процесс старения происходит при охлаждении на воздухе. Нек-рые литейные никелевые сплавы подвергаются двойной или тройной термич. обработке (закалке с двух темп-р, изотермич. закалке или закалке с последующим старением при темп-ре, равной или выше темп-ры эксплуатации сплава). В сплавах, содержащих углерод, в процессе термич. обработки происходит перераспределение углерода между карбидными фазами. При нагреве под закалку и при старении в титансодержащих сплавах системы Ni—Cr—A1—Ti—W—Mo происходят частичное растворение метастабильно-го карбида титана и связывание растворенного углерода в др. карбидах: до 1000° в карбидах типа Ме23Сб (с возможным образованием также карбидов Me,Cs); выше 1000° — в основном в карбидах типа Me'Mej С, более устойчивых при этих темп-pax, чем карбиды хрома. В сплавах, не содержащих вольфрама и молибдена, карбиды типа Ме23С6 и Ме,Са устойчивы до -1250°.

калки с последующим старением. В первом случае повыш. показатели прочности и пластичности обусловливаются растворением упрочняющих фаз в твердом растворе. Во втором случае наиболее высокая прочность и пониж. пластичность достигаются за счет дисперсионного твердения, т. е.

Соотношение для начального этапа роста усталостной трещины без усталостных бороздок использовано как верхняя граница для максимальной скорости роста трещины в соответствии с единой кинетической диаграммой для сплавов на основе А1. Выражения (12.1)-(12.3) относят к случаю разбиения всей зависимости на интервалы с прямолинейными участками с их последующим суммированием для определения полного периода роста трещины. Результаты выполненных расчетов представлены в табл. 12.3.

Задачи дифракции третьего типа решаются по общей схеме, приведенной выше. Решение отыскивается в виде разложения в интеграл Фурье по плоским волнам методом перевала [37, 57]. Особенность расчетов состоит в том, что, поскольку головная волна является результатом взаимодействия нормальной (щ, щ) и касательной (u>i, wt) составляющих смещения в волне, решение получают отдельно для каждой составляющей с последующим суммированием их. Кроме того, поскольку головная продольная волна сама по себе существовать не может и в каждой точке распространения переизлучает боковую поперечную волну, результирующее смещение на поверхности представляет собой сумму смещений:

Для расчета возможной выработки электроэнергии в СЭИ СО АН СССР разработана модель функционирования ГЭС ОЭЭС Сибири (рис. 8.3), учитывающая корреляцию притоков воды как в водохранилище отдельных ГЭС Ангарского и Енисейского каскадов, так и по этим каскадам. Учет корреляции оказывает существенное влияние на величину выработки электроэнергии на ГЭС с высокой степенью обеспеченности. Так, при обеспеченности 95% выработка электроэнергии ГЭС ОЭЭС Сибири (включая Новосибирскую ГЭС) составляет с учетом действительной корреляции 79,7 млрд кВт-ч*. Расчет же выработки по каждой из ГЭС отдельно с последующим суммированием (что соответствует коэффициентам корреляции, равным единице) дает выработку при той же обеспеченности, равную 73,1 млрд кВт-ч. Здесь, естественно, использовались безусловные ряды распределения притоков воды в водохранилища. Эта же модель может быть применена и для планирования выработки ГЭС по прогнозам притоков, также разрабатываемым в СЭИ СО АН СССР [90, 91]. Так, на 1986 г. соответствующая выработка на притоке воды по прогнозу составляет 87,4 млрд кВт-ч.

По-видимому, более правилен метод учета влияния длительности цикла раздельным подсчетом повреждаемости материала от циклической нагрузки и от статического действия нагрузки в период выдержки при ^тах с последующим суммированием этих долей повреждения по тому или иному закону, как это показано в гл. 5.

При строительстве мощных ламповых радиостанций неоднократно возникал вопрос, как лучше это осуществлять — путем ли использования ламп, рассчитанных на полную мощность каждого такого передатчика, или применением нескольких ламп с последующим суммированием развиваемых ими колебательных мощностей.

Таким образом, расчет нелинейной системы с негармоническим характером изменения неравномерности подачи сводится к решению п задач с гармоническим законом изменения подачи и последующим суммированием составляющих пульсации давления от каждой гармоники. Результаты расчета суммарной пульсации давления для 10 гармоник неравномерности подачи насоса, полученные с использованием гипотезы квазистационарности, представлены на том же рис. 3 (кривая 3). Из сравнения кривых 2 и 3 видно-что при близком совпадении средних уровней пульсации расчетная кривая, полученная с использованием гипотезы квазистационарности, отличается по характеру от экспериментальной. При этом расчетное значение размаха пульсации на резонансных режимах работы получается примерно в 1,5 раза выше по сравнению с экспериментальными значениями.

Возможности соединения источников формирующих потоков и коммутаторов практически неограничены. Здесь помимо регулярного распределения потоков дт может быть произведено их распределение на разные коммутаторы с последующим суммированием выходов. Можно распределить потоки на два коммутатора (рис. 37, в, г, д). На одном из них сосредоточены нагнетательные каналы, на другом всасывающие. При этом один из коммутаторов можно использовать для задания динамической компоненты, а второй — статической, Последовательная каскадная коммутация позволяет существенно расширить возможности возбуждения потоков сложной формы. Так, для пары потоков с начальным значением qa {t}, последовательно вводимых на дуге 2е;- в коммутаторы, общим числом а выходное значение

При использовании прибора с Двумя Индуктивными, пневматическими или другими датчиками с последующим суммированием их сигналов предъявляю/гея определенные требования к их • идентичности. Обычно эту проверку осуществляют с использованием различных универсальных приспособлений (стоек, призм, струбцин и т. п.), что неудобно и зачастую не позволяет достаточно точно произвести проверку.

При произвольной форме области R практическое вычисление вероятностей обычно производится или путём разделения области на мелкие прямоугольники с последующим суммированием вероятностей по отдельным прямоугольникам, или с помощью так называемой сетки вероятностей, в которой даются вероятности нахождения точки в малых квадратах, стороны которых по осям эллипса рассеивания выражены в долях вероятной или средней квадратической ошибки.

При затруднительности подсчёта времени в целом по этапу цикл исчисляется по отдельным элементам этапа с последующим суммированием.

При произвольной форме области D вероятности практически вычисляются обычно путем разделения области на мелкие прямоугольники с последующим суммированием вероятностей по отдельным прямоугольникам или с помощью сетки вероятностей, в которой даются вероятности нахождения точки в малых квадратах, стороны которых по осям эллипса рассеивания выражены в долях вероятной или средней квадратической ошибки.