Погрешность воспроизведения

Геометрическую погрешность станка AI = 30 мкм; погрешность базирования Л2 = 0 (вследствие совпадения измерительной и установочной баз); погрешность закрепления Д3 = 20 мкм; погрешность изсотовления приспособления Д4 = 20 мкм; погрешность изготовления инструмента ДБ = 0 (предполагаем что настройку на размер ведут по наиболее выступающему зубу фрезы, а следовательно, биение зубьев не влияет на контролируемый параметр); погрешность настройки фрезы на размер Д, = 40 мкм; погрешность, связанная с размерным износом инструмента, Д, = 0 (считаем, что ее можно компенсировать поднастройкой фрезы); погрешность измерений Д8 = 90 мкм; погрешность, вызванная отжатием фрезы от заготовки под действием сил резания, Д8 = 30 мкм.

Суммарная абсолютная погрешность, вызванная последействием и гистерезисом, при определенном режиме нагружения и разгружения упругого элемента, при Р1 выражается отрезком ДГ = /; _ Д.

Относительная приведенная температурная погрешность, вызванная изменением модуля упругости материала упругого элемента, выражается в процентах

Чем больше длина обрабатываемой детали L (мм), тем значительнее погрешность, вызванная износом направляющих. Искажение траектории ведомого звена А при износе во многих случаях определяет выходные параметры изделия. Поэтому изучение факторов, влияющих на Д, и оптимизация условий и конструктивных

При наличии разностенности трубы (по ГОСТ допускается +15 %) появляется погрешность, вызванная неравномерностью массы единицы длины коррозионного образца. Это может быть показано на примере образцов, изготовленных из трубы воздухоподогревателя 0 40X 1,5 мм (табл.3).

Поскольку масса единицы длины образца определяется технологией процесса изготовления трубы, Afc зависит от длительности эксперимента. Экспериментатор может перед началом исследований оценить погрешность измерения и выбрать длительность эксперимента, обеспечивающую необходимую точность измерения. При длительности т = 100 ч для нашего примера погрешность, вызванная разностенностью трубы, составит менее 0,1 г/(м2 • ч).

Как видно из полученного уравнения, форма кривой Мд (cpr), кроме основных характеристик двигателя, зависит также от приведенной фиктивной жесткости системы с и приведенного момента инерции /. В рассматриваемом примере врубовой машины К.МП-2 погрешность, вызванная принятым допущением, весьма мала. О величине ее можно судить по рис. 11.4, где рядом с первыми 390

Рассмотрим более детально гидродинамический подход к расчету конечных показателей разрушения твердых тел при взрыве ВВ. Основным допущением является замена реальной среды несжимаемой. Такая модель является наиболее подходящей для монолитных сред с большой акустической жесткостью. Из горных пород наиболее близки к рассматриваемой модели монолитные кварциты, из искусственных материалов - стекло, кварцевые керамики и т.д. Для них погрешность, вызванная идеализацией среды, будет минимальной.

Совокупность погрешностей, влияющих на результат измерения. Суммарная погрешность метода измерения определяется совокупностью погрешностей отдельных его составляющих (например, погрешность показаний прибора, погрешность блока концевых мер, погрешность, вызванная изменением температурных условий и т. п.). Если составляющие погрешности метода измерения являются случайными, а систематические ошибки учтены и исключены из результатов измерения, то средняя квадратиче-ская погрешность метода

Для конструкции в виде последовательно сопряженных разнотипных элементов применяют различные методы строительной механики. При расчете по методу сил (перемещений) порядок системы алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений (усилий) в сопряжениях элементов пропорционален числу таких сопряжений. При относительно большой длине меридиана конструкции, когда влияние краевых условий не сказывается на противоположном краю, в решении системы уравнений накапливается погрешность, вызванная появлением малых разностей больших чисел и ограниченной разрядностью машинного числа. Для сохранения требуемой точности вычислений могут быть применены варианты матричной прогонки.

Из рассмотрения простейшей принципиальней схемы прибора манометрического типа (см. рис. 33,-а) видно, что случайные колебания рабочего давления непосредственно влияют на результаты измерения. Относительная погрешность, вызванная колебаниями рабочего давления, определяется по формуле

В тщательно изготовленных механизмах с некруглыми зубчатыми колесами при изменении передаточного отношения в пределах от 8 до V8 погрешность воспроизведения заданной функции не превышает 0,1%.

Техническая характеристика: пределы нагружения при растяжении образца 15000 МН (1500 кгс); скорость вращения образца 3000 об/мин; погрешность определения напряжения образца диаметром 7,5 мм ±5 МН/м2 (±0,5 кгс/мм2); погрешность воспроизведения силы растяжения образца 150 МН (15 кгс); размеры образца, мм: диаметр рабочей части 5—7,5; длина 144; температура нагрева рабочей части образца 100—1100°С; нестабильность температуры нагрева ±10°С; общая мощность установки 5,2 кВт; габаритные размеры 2500X840X1800 мм; масса 1010гкг.

У машины непосредственного нагружения (рис. 2.3) вес набора гирь используется именно в качестве силы для градуирования сило-измерителя. Погрешность воспроизведения силы равна ± 10~5. Машины непосредственного нагружения для более значительных градуировочных сил очень велики и дороги из-за больших гирь. Максимальная сила такой самой крупной в настоящее время машины составляет 4,44 МН^ 454 тс.

Поскольку плоские кривые при программировании обычно аппроксимируются комбинациями из дуг окружностей и отрезков прямых, расчет систем управления производится по этим типовым контурам. Погрешность воспроизведения в какой-либо точке типового контура определяется как наименьшее расстояние от этой точки до полученного контура.

Согласно формулам (5.5) — (5.6), кроме вида обрабатываемого контура, динамических и статических характеристик по координатам, на погрешность воспроизведения будет влиять неидентичность передаточных функций систем по координатам Ф* (s), Фу (s).

Отсюда можно найти условие, при котором погрешность воспроизведения траектории в виде окружности в установившемся режиме не будет превышать допустимой:

При увеличении а>кр, что происходит при повышении подачи вдоль траектории или при уменьшении допустимого отклонения, угол между граничными прямыми уменьшается. Так, если при «•кр! (рис. 5.20) условие точности приводом с АЧХ выполняется с запасом, то при сокр2 максимальная погрешность воспроизведения окружности равна допустимой, а при (uKp3 — больше ее. В последнем случае допуск не будет выдержан. Для увеличения точности возможны два пути: 1) «растянуть» АЧХ вдоль оси частот до получения А! (ю), что фактически означает необходимость применения более быстродействующего привода; 2) при том же приводе так изменить форму АЧХ, чтобы она помещалась внутри требуемой области. Этот путь не связан с повышением быстродействия и поэтому более экономичен.

Для ряда станков, эквидистанты к профилю которых являются плавными кривыми с большими радиусами, требуемый частотный диапазон привода сужается, и вследствие этого выполнение условия (5.25) необходимо лишь в зоне низких частот. Таким образом, при известной АЧХ замкнутого привода можно рассчитать погрешность воспроизведения окружности.

Рассчитаем погрешность воспроизведения окружности при неидентичных параметрах приводов по координатам:

б = к (А + ДЛ cos 2 (at — 0) — А Д9 sin 2 («of — 6) — 1 ]. Погрешность воспроизведения окружности (рис. 5.21)

Рассмотрим влияние изменения радиуса траектории на дополнительную погрешность воспроизведения окружности для различных типов приводов подач.