Посредством определения

Важная роль структуры и физико-химических свойств окис-ных пленок, образующихся на поверхности образцов при низкотемпературном окислении, была отмечена в работе [5]. Поскольку MoSi2 защищается от окисления посредством образования такой же стекловидной окисной пленки Si03. как и SiC и Si3N4, можно полагать, что явление «чумы» связано с загрязнением окалины окислами Мо.

нов остаются на поверхности алмазов закрепленными. По -видимому, это связано с проявлением специфического взаимодействия аминов с поверхностными полярными группами ОН, СО, СООН, С—О—С,, имеющимися практически всегда на алмазе [3], посредством образования водородных связей. Адсорбция НЭПА на алмазе имеет характер изотермы Лэнгмюра, изотерма адсорбции МЭА имеет S-образ-ный характер (рис. 2). В области равновесных концентраций аминов 40—150 г!л величина адсорбции МЭА значительно превосходит ПЭПА. Для равновесной концентрации амина в спирте 1 г-моль/л

Поскольку разность сопротивлений в процессе деформации изменяется, равновесие между долями сопротивления, очевидно, нарушается. В состоянии механической стабилизации можно предполагать постоянную скорость образования точечных дефектов, из чего следует непостоянная скорость аннигиляции в процессе полуцикла растяжения (см. рис. 4, а, б). Из-за растущей концентрации вакансий и благоприятных условий напряжения энергия активации, способствующая движению вакансий, уменьшается, из чего следует возрастающая аннигиляция вакансий (см. рис. 4, а). Аннигиляция вакансий происходит как при дислокациях, так и посредством образования малых скоплений вакансий. В полуцикле (см. рис. 4, б) растяжения процесс аннигиляции вакансий уменьшается.

Трудно утверждать, что все неорганические пассиваторы действуют посредством образования веществ с определенным составом на аноде или катоде, но механизм их действия в большей или меньшей мере соответствует изложенной выше схеме. Активная концентрация различных пассиваторов находится в пределах от Ю-5 до 10-' н. и растет в следующей последовательности: молибдаты (10~5 н.), нитриты, вольфрама-ты, хроматы, ацетаты, бензоаты, силикаты, ортофосфаты, карбонаты (10~1 н.).

Повышение прочности посредством образования мелкозернистой структуры может идти и другими путями, не обязательно через начальную стадию разрушения.

(фиг.82). При длительном нагревании катода последний начинает испускать электроны в пространство между катодом и анодами, что и делает выпрямитель проводящим. Во время работы температура катода поддерживается за счёт ионов, падающих на катод. Первоначальное зажигание выпрямителя производится наклонением его для образования дуги между катодом и специальным электродом или, в больших выпрямителях, посредством образования дуги между специальными зажигательными электродами. С помощью вспомогательной дуги катод в одном каком-нибудь месте разогревается— образуется так называемое катодное пятно. При этом аноды должны оставаться холодными, чтобы в моменты времени, когда к ним будет приложено напряжение отрицательной полуволны, они не могли бы испускать электроны. Выпрямитель таким образом действует как вентиль, пропускающий ток лишь в одном направлении. Величина ртутного выпрямителя определяется только отдаваемой им силой тока, а не мощностью.

Первой операцией является разметка шага по длине трубы посредством образования первоначальных гофров. Операцию производят на специальном станке (фиг. 88, а).

У очень многих никелевых суперсплавов, а в общем-то и многих суперсплавов на основе Со и на основе Ni, стойкость к окислению обеспечивают посредством образования окалины из Сг2О3. Поэтому сейчас мы рассмотрим окисление двойных сплавов с хромом. По особенностям окисления никель-хромовые сплавы можно подразделить на 3 группы [8]. Группа I - разбавленные сплавы (<10 % Сг). Картина их окисления подобна представленной на рис. 11.3,в — наружная окалина образована соединением NiO, а внутреннее окисление приводит к образованию выделений Сг2О3. В этой

Введение азота в состав некоторых литейных сплавов открытой выплавки (как преднамеренное, так и неизбежное) также, подобно углероду, оказывает положительное, хотя и не очень мощное, упрочняющее влияние посредством образования нитридов или карбонитридов. Эти соединения обычно менее устойчивы, чем карбиды, и в процессе эксплуатации вступают в реакции, ведущие к их вырождению и распаду.

наличие узкой двухфазной зоны (расплав с выделившимися кристаллами), а также сохранение подвижности расплава в форме вплоть до затвердевания 60—80% объема отливки. В то же время последовательное затвердевание может реализоваться лишь при большом градиенте температур по сечению отливки. При этом отливки приобретают столбчатую структуру и отличаются повышенной плотностью и герметичностью. Эвтектические сплавы являются узкоинтервальными. К сплавам с узким температурным интервалом кристаллизации относятся, в частности, латуни. В сплавах на основе твердых растворов и гетерофазных структур при наличии широкого температурного интервала кристаллизации (ЛГкр > 100°С) затвердевание осуществляется посредством образования широкой области твердо-жидкого состояния, когда в расплаве по всему объему отливки почти одновременно выделяются разветвленные кристаллы (дендриты). Такую разновидность процесса кристаллизации называют объемным затвердеванием. Течение расплава в силу повышения его вязкости прекращается уже при содержании твердой фазы более 20—35% от объема. Температура, при которой прекращается течение расплава, называется температурой нулевой жидкотекуче-сти t0 (рис. 12.1, а, линии AF и BG), В процессе объемного затвердевания

Получение сварного соединения посредством образования эвтектик имеет большое значение (метод "электродуговой сварки эвтектиками"). Сущность его заключается в том, что для сварки одного металла применяется электрод из другого металла, причем эти металлы могут образовать эвтектику. Основное преимущество такой сварки заключается в меньшем нагреве свариваемого металла.

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Для некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости: 5С— критическое раскрытие трещины и Jc — критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 6С основан на раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного Jp-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упруго-пластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу (Rc), сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др.

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Для некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости: 5С—критическое раскрытие трещины и Jc— критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 5соснованна раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного ^-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упруго-пластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу (Rc), сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др.

даже к обратному направлению течения потока, вследствие чего происходят перегревы стенок и разрывы труб в котлах. Однако если посредством определения концентрации водорода в паре можно определить низший допустимый предел

Величину СРТУ оценивали посредством определения податливости [4, 5]. Для образца каждой геометрии были проведены замеры податливости (8/Р) в зависимости от длины трещины а. По результатам замеров податливости методом аппроксимации полинома четвертой степени были

В последние время при калибровке ударных акселерометров методом сравнения на вибростендах применяют возбуждение, формируемое по случайному закону. Точную калибровку акселерометра при этом осуществляют путем вычисления передаточной функции, связывающей выходные сигналы образцового и испытуемого акселерометров. Этот способ калибровки позволяет получать более точную амплитудную и фазовую информации о чувствительности акселерометра, не требует воспроизведения чисто синусоидального закона изменения ускорения во времени и позволяет оценить качество калибровки посредством определения передаточной функции, сокращает длительность калибровки. На рис. 16 приведена функциональная схема устройства для калибровки акселерометра при воспроизведении на вибровозбудителе случайного закона изменения ускорения во времени. На подвижном столе вибровозбудителя 1 закреплены образцовый 2 и испытуемый 3 акселерометры. Из-за способа установки выходные сигналы акселерометров сдвинуты по фазе на 180°. Выходы обоих акселерометров

II. Испытательные стенды, которыми обычно оборудуют контрольно-испытательные станции для выборочной проверки качества механизмов посредством определения их ресурса.

Возникновение вихревых течений в колеблющихся потоках формально учтено нелинейными конвективными членами в уравнениях Навье-Стокса, значение которых может быть вычислено посредством определения функции F (х, у) в уравнении (197). Как следует из выражения (198), возникновение вихревых течений в значительной степени зависит от градиента скорости внешнего потока. Градиент скорости внешнего потока может быть обусловлен стоячей волной, например резонансными колебаниями или обтеканием криволинейных поверхностей шара, цилиндра и т. д. Влияние градиента скорости на структуру колеблющегося пограничного слоя определим методом последовательных приближений. В этом случае для анализа удобно внести функции тока для пульсационных составляющих:

На чистоту пара, кроме конструкции котла, оказывает влияние и качество котловой воды, из которой образуется пар, главным образом содержание в ней солей. Чем выше концентрация солей в котловой воде, тем хуже качество пара. Поэтому заданный предел концентрации солей в котловой воде, установленный посредством определения чистоты пара при эксплуатации котла2, поддерживается с помощью продувки.

(рис. 1), полученные посредством определения потери веса об-

Для контроля металлов посредством определения их поверхностных механических свойств применяют акустические твердомеры. Основной принцип, реализуемый при рассматриваемом подходе, заключается в наблюдении за реакцией диагностического щупа, приводимого в соприкосновение с контролируемой поверхностью. Реакция обусловлена механическим (в частности акустическим), электромагнитным или электрохимическим взаимодействием щупа с объектом контроля. Механические характеристики определяют на основе регистрации изменения резонансных частот механических колебаний стержня после приведения его в контакт с контролируемой поверхностью при задании определенного усилия прижима, что обеспечивается конструкцией щупа. Используя колебания разных типов (продольные, изгибные, крутильные), можно определить, кроме числа твердости, степень анизотропии поверхностных слоев материала, которая в частности содержит информацию о величине внутренних напряжений в материале. В настоящее время методики развиты применительно к шероховатым поверхностям, что позволяет проводить измерения при минимальной подготовке контролируемой поверхности или вообще без нее. Основу этого обеспечивает статистическая обработка данных, получаемых в близких, но различных точках. Установлена устойчивая статистическая связь между дисперсией приращений при многократном повторении измерений и параметрами шероховатости.

энергии индентора, например, посредством определения высоты отскока его после удара по образцу. В силу того, что время контакта индентора с образцом достаточно мало (не превышает долей миллисекунды), динамические методы измерения твердости позволяют существенно повысить верхний температур -ный предел испытаний.