Поставлены специальные

Отвердители поставляются комплектно с ЛКМ. Наибольшее

Полиуретановые лаки и эмали поставляются комплектно с разбавителем и отвердителем. Компоненты смешивают непосредственно перед использованием и наносят на поверхность деталей краскораспылителем.

Отвердитель и растворитель поставляются комплектно. Вязкость грунтовки под кисть должна быть 65—70 с, под краскораспылитель —18—20 с по ВЗ-4. Наносят грунтовку только в два слоя общей толщиной 100 мкм. Второй слой следует наносить не ранее чем через 1—1,5 ч после воздушной сушки первого, а при 120 "С — через 30 мин. Время сушки второго слоя должно быть не менее 2 ч. Через большой удельный вес цинка состав в красконагнетательном бачке нужно постоянно перемешивать пневматической мешалкой. Сверху грунтовку следует перекрывать не менее чем двумя слоями эмали с минимальной толщиной 25—30 мкм.

Эмали ХВ-113 (ВТУ УХП 181—60). Суспензии в растворе низковязкой перхлорвиниловой и пентафталевой смол и пластификатора. Эмали серого, зеленого и красного цветов поставляются комплектно с сиккативом 63 (1,5—-2,0% от веса эмали) и растворителем Р-4 (25%). Применяют для окрашивания сельскохозяйственных машин, тракторов, ж.-д. вагонов по грунтовкам ГФ-020 или ФЛ-013 в два слоя.

тия алюминиевых анодированных и неанодированных, омедненных, оцинкованных и оцинкованных с последующим хромированием поверхностей. Поставляются комплектно в составе следующих четырех полуфабрикатов, смешиваемых за 2 ч до применения лака в следующем соотношении: 1) 35% раствора полуфабриката Э-4041 (смесь растворов смолы Э-40 и фенольно-тунговой смолы), вязкость по ВЗ-4 не менее 20 сек — 100 частей, 2) 50% раствора меламиноформальдегидной смолы К-421-02-П — 1,4 части; 3) отвердитель ЭА-4 — 8,5 частей; 4) 100% -ный раствор основания розалина (для лака Э-42к) — 3 части.

д) Выключатели типа ВУ-150 и ВУ-250 поставляются комплектно с редуктором и сочленяются с одним из вращающихся валов механизма. Допускают регулировку угла срабатывания.

д) Вращающиеся выключатели ВУ-150 и ВУ-250, поставляются ' комплектно с редуктором и сочленяются с одним из валов механизма. Допускают регулировку угла срабатывания.

* Детали и изделия поставляются с припуском по посадочным поверхностям и окончательно обрабатываются при ремонте в соответствии с требованиями ремонтной документации на насос. Нормализованные детали (гайки, стопорные шайбы, прокладки, пружины, штифты) поставляются комплектно с каждым насосом.

2. Трубы выпускаются длиной 3, 2,75; 2,50; 2,25; 2; J,75 и 1,5 м. Отклонение по длине допускается не более ±il % длины трубы. Поставляются комплектно с фасонными частями по спецификации заказчика.

Для котлов ДКВ устройства возврата уноса поставляются комплектно. Для других котлов можно использовать все детали, за исключением стальных труб.

2. Пневматический забрасыватель ВТИ — Комега состоит из топливоподающего устройства, скребкового питателя (расстояние между осями переднего и заднего валов 620 мм) с электроприводом и воздухораспределительной системы с двумя клапанами. Давление воздуха, необходимое для пневмозаброса 60—90 мм вод. ст. 20—25% от всего воздуха, необходимого для горения, поступает в виде вторичного воздуха для дожигания горючих газов и отвеянной пыли. Размеры забрасывателя: высота —2500 мм, глубина — 1 605 мм. Расстояние от пола до верхней точки забрасывателя ~~ 3 500 мм. Пневматические забоасыватели ВТИ — Комега изготовляются на Кусинском машиностроительном заводе и поставляются комплектно с топками ЧЦР.

Многочисленные исследования показали, что одним из наиболее эффективных методов воздействия на состояние поверхности, приводящих к повышению циклической прочности, является предварительное поверхностное пластическое деформирование (ППД). При этом применение ППД повышает циклическую прочность не столько в области многоцикловой усталости, сколько при больших перегрузках. Известны примеры, когда применение методов ППД позволяет повысить долговечность деталей из титановых сплавов, работающих в области малоциклового нагружения, в 17-20 раз, а предел выносливости-в 2 раза [ 187, с. 35, 43]. Вместе с тем по сравнению с многоцикловой усталостью эффективность применения ППД для деталей, работающих в малоцикловой области, изучена меньше. До последних лет отсутствовало даже научно обоснованное объяснение влияния ППД при больших перегрузках (выше предела выносливости), так как при этом роль остаточных сжимающих напряжений не может быть решающей. Возникающие при ППД остаточные сжимающие напряжения при значительных циклических пластических деформациях неизбежно релаксируют при первых же циклах нагружения. С целью установления природы влияния ППД на малоцикловую долговечность титановых сплавов были поставлены специальные опыты по изучению влияния ППД на статическую прочность и характер деформации. Исследование проводили на цилиндрических образцах сплава ВТ5-1 диаметром 10 мм. После механической шлифовки и полировки часть образцов подвергали электрополированию до полного удаления наклепанного слоя. Поверхностное пластическое деформирование осуществляли в трехроликовом приспособлении для обкатки (диаметр ролика 20 мм, радиус профиля ролика г— 5 мм, усилие на ролик изменялось от 300 до 1200 Н при определении статической прочности и равнялось 900Н при оценке характера деформирования). Обкатку вели на токарном станке в 2 прохода при скорости вращения шпинделя 100 об/мин

Одним из этапов процесса обезуглероживания является диффузия углерода в феррите. Известно, что легирование феррита хромом резко замедляет процессы диффузии в нем элементов внедрения, в частности, углерода. Поэтому можно предположить, что повышение водородостойкости хромистых сталей происходит не только за счет наличия в них стабильных карбидов, но и вследствие влияния хрома, растворенного в феррите, на скорость диффузии углерода. Для проверки этого предположения были поставлены специальные исследования и определено влияние отдельных легирующих элементов (вольфрама, ванадия, ниобия и титана) на длительную водородную стойкость стали с 0,16 -0,18% С и связь между фазовым составом, механическими свойствами и водородостойкостью сталей под давлением водорода 800 атм при температуре 600 .

Для сопоставления энергетических затрат при различных способах измельчения были поставлены специальные опыты на установках с одинаковой производительностью на одном материале (руда Шерловогорского месторождения) в оптимальных режимах до одинаковой крупности готового продукта. В качестве оптимального режима для электроимпульсной установки принят режим: U = 180 кВ, Wo = 220 Дж, величина компенсирующей емкости Ск=0.0025-10-6 мкФ, что позволило получить значение энергоемкости разрушения 13.1 кВТ'Ч/т.

Для сравнения сил резания при встречном и попутном движении были поставлены специальные эксперименты. Измерение сил осуществлялось динамометрическим устройством. Условия обработки при встречном и попутном резании сохранялись одинаковыми: скорость резания v — 95 м/мин, подача sKf, = 0,5-ь -f-2 мм/об. Форма резцов треугольная, с углом при вершине 90°. Передний угол у = 0°, задний a — 20°, угол разворота Я == 0°. Глубина снимаемого припуска t = 1 мм. Обрабатываемый материал — сталь ШХ15. Трансформация углов т0 — 13,12°.

ройств автоматизации, ОРГРЭС были поставлены специальные исследования этого вопроса [Л. 6-2]. В основу изучения были положены котлы мощностью от 100 до 500 т/ч с тепловым напряжением топочного объема (120-^250) • 103 ккал/м3-ч- Визуальные наблюдения показали, что при одновременном повышении коэффициента избытка воздуха устойчивое горение 'кратковременно возможно даже при давлении мазута перед форсункой порядка 3 ат. Изучение нижних пределов давления весьма важно, так как позволяет упростить конструкции, необходимые для осуществления аварийных разгрузок блоков. Длительно минимальное давление мазута 4,5 ат удалось опробовать на котле БКЗ-120-100-ГМ с обычными форсунками. При этом сопротивление регистров было 15 кГ/м2 и выходные скорости воздуха 9 м/сек. Топка работала с коэффициентом избытка воздуха 1,23. Общий вид факела был удовлетворительным. Визуально наблюдалось выпадение отдельных капель мазута из корневой части факела и догорание их на поду и противоположном горелкам ошипованном экране. Подобное положение принято считать ненормальным. Однако если отбросить привычные, но необоснованные экспериментально субъективные критерии, нет никаких оснований считать горение выпавших из потока капель недостатком, подобно тому как не считается опасным догорание сепарирующихся в топках с шахтными мельницами кусочков угля, лигнита или торфа. Уходящие в дымовую трубу газы были прозрачны, что говорит об отсутствии заметного уноса углерода. Снизить избыток воздуха до границы появления химической неполноты сгорания не представилось возможным из-за глубокого падения температуры перегрева пара.

Для выяснения причин обнаруженных расхождений ОРГРЭС были поставлены специальные исследования на стенде, позволявшем синтезировать необходимые составы ды-

Ввиду противоречивости имевшихся сообщений ОРГРЭС были поставлены специальные исследования, подтвердившие, что со снижением нагрузки температура точки росы снижается. В частности, было показано, что она снижается на тем большую величину, чем ниже избытки воздуха в сравниваемых режимах (рис. 8-20).

Для выяснения влияния величины воздушного зазора между якорем и сердечником на измеряемую величину, в особенности при малых значениях этих зазоров, были поставлены специальные опыты по измерению декрементов свободно колеблющейся рабочей лопатки паровой турбины. Хвост единичной лопатки зажимали в оправке. Начальный импульс задавали отклонением лопатки от положения равновесия. Были проведены две серии опытов с напряжениями у основания лопатки, равными 500

В целях изучения влияния вязкости на степень дисперсности топлива были поставлены специальные опыты.

Для того чтобы проверить развитые выше представления о механизме движения в циклонной камере, были поставлены специальные опыты по изучению смешения воздуха, поступающего в циклон через входное сопло, и воздуха, вносимого в камеру через выходное сопло обратными токами.

Для обоснования возможности .применения методики определения температур в зоне горения с помощью показаний двух термопар по приближенной формуле (5) были поставлены специальные опыты, показавшие, что температуры газа Ггаз на оси факела, определенные по формуле (5) и вычисленные по данным подробного весового газового анализа, совпадают (с точностью до 2%).