Постепенным уменьшением

1) поток А. Трубопроводы с потоками типа "А" можно вообще не обрабатывать ингибиторами ввиду того, что вода в них взвешена в газе или углеводородной жидкости и не образует застойных зон, в которых развивается интенсивная коррозия. Однако для профилактики коррозии, которая может возникнуть при изменении режима движения ГЖС, а также с целью защиты коммуникаций, расположенных вслед за трубопроводом, последний рекомендуют обрабатывать ингибитором путем непрерывного ввода, обеспечивающего концентрацию реагента в углеводородной жидкости на уровне 40 мг/л. Тип ингибитора не оговаривают ввиду малого количества жидкости в ГЖС. Он может быть растворимым или диспергируемым в любой фазе жидкости (вода или углеводород). Агрессивность среды в обрабатываемой системе должна оцениваться накануне и в процессе применения ингибитора. Рекомендуемая скорость ввода ингибитора в трубопровод при скорости газового потока Уг>3,3 м/с — 1,0 л на 30 тыс. м3 газа, то есть около 34 л на 1 млн. м3 газа с постепенным снижением до минимума, при котором обеспечивается требуемый уровень защиты;

находится во взвешенном состоянии и не вызывает коррозию металла. Однако, учитывая возможность изменения условий транспортирования продукции и с целью защиты коммуникаций, находящихся на пути дальнейшего следования газа, желательно осуществлять обработку трубопровода ингибитором любого типа (растворимым или диспергируемым в жидкой фазе). Начальная подача ингибитора должна составлять 1 л/30000 м3 газа с постепенным снижением до минимума при достижении требуемого уровня защиты.

Опорные напряжения 16 диодов типа 1N30B претерпевали относительно большое плавное уменьшение при небольших потоках (< Ю13 нейт~ рон/см2) с последующим постепенным снижением при дальнейшем увеличении интегрального нейтронного потока. При 1014 нейтрон/см2 опорные напряжения 16 диодов изменились от 0,14 до 2,33% со средней величиной изменения 1,23%. При 5-Ю14 нейтрон/см2 изменения составляли 0,51 — 2,90% со средней величиной отклонения 1,57%. Температура корпуса этих опорных элементов возросла от 28° С перед облучением до 45° С при 1014 нейтрон/см2 [мощность дозы у~°блучения составляла 1,8 X X 108 эрг!(г-ч)\ и до 50° С при 5-Ю1* нейтрон/см2. Однако было установлено, что эти диоды имеют изменение падения напряжения (от исходной величины при токе 10 ма и температуре 25° С), меньшее чем ±0,001 % на 1° С. Хотя изменения опорных напряжений этих диодов в процентном отношении малы, они, вероятно, все-таки выходят за пределы допустимых отклонений для большинства случаев их применения, требующих опорного напряжения.

Постепенный отказ работоспособности - отказ работоспособности, характеризующийся постепенным снижением уровня работоспособности объекта.

Постепенный отказ функционирования - отказ функционирования, характеризующийся постепенным снижением относительного уровня функционирования объекта.

На электроимпульсные станки переводится обработка сложных межлопаточных каналов рабочих колес газовых турбин, изготовляемых из жаропрочных сплавов (рис. 94); каналы выбирают за 2—3 операции, с постепенным снижением режимов. Чистовые электроды после их износа используют как черновые. На абразивную полировку оставляется припуск 0,2—0,5 мм.

Так как холодильная машина время от времени охлаждает установку, отогретую до температуры окружающего воздуха, следует уделять внимание „пусковым режима м", которые характеризуются постепенным снижением давления всасывания (от значения, близкого к давлению конденсации, до расчётного значения), при поддержании давления нагнетания практически на одном уровне.

Материал дисков и билодержателей — Ст. 3, Ст. 4; материал бил —сталь 45Г2 и 50Г2, а также чугун состава 0,87% Мп, 0,96% Si, 3,31% С. Рабочие грани чугунных бил должны быть отбелены на глубину не менее 15 мм. Практически удаётся осуществить отбел на полную глубину 70 мм с постепенным снижением твёрдости от наружной поверхности (HR = 54) к сердцевине (HR = 25).

На предприятиях, где требования к продукции по точности ниже, чем класс точности станков, разрешается продолжение эксплуатации прецизионных станков с постепенным снижением первоначального класса точности на два интервала, т. е. станки класса С могут эксплуатироваться по классу А п В, а станки класса А — по классу В и П.

Дополнительные преимущества дает применение скользящего давления для блоков с реакторами типа ВВЭР, имеющими периодическую перегрузку горючего с полной остановкой реактора. В некоторый момент времени А (рис. VIII.24) запас реактивности, заключенный в регулировочных стержнях и борной кислоте, оказывается полностью исчерпанным вследствие выгорания горючего. Дальнейшая работа реактора с максимальной мощностью при номинальных параметрах теплоносителя в первом контуре при этом невозможна. На первом этапе эксплуатации АЭС в этот момент времени производилась перегрузка горючего. Однако в рассматриваемом случае реактор может работать еще некоторое время с постепенным снижением мощности (линия АВ). Использование этого мощностного эффекта [1] позволяет за период Д?м продления кампании реактора выработать при постепенно снижающейся нагрузке генератора дополнительное количество электроэнергии, измеряемой площадью

Технология размагничивания разрабатывается индивидуально применительно к конкретным турбинам, так как она зависит от места, уровня и направления намагниченности. Основная идея заключается в создании внешнего поля, обеспечивающего периодическое перемагни-чивание агрегата с постепенным снижением до нуля магнитодвижущей силы (МДС) размагничивающих обмоток. Первый цикл размагничивания должен обеспечить перемагничивание турбины в направлении, противоположном остаточной намагниченности, поэтому МДС обмоток во время первого цикла должна обеспечить напряженность магнитного поля вблизи поверхности размагничиваемых деталей, в 2-5 раз большую, чем напряженность, обусловленная остаточной намагниченностью. В связи с этим мощность источника, обеспечивающего размагничивание турбины, в сборе может составлять до половины мощности возбудителя.

В поверхностных слоях покрываемого металла обычно наблюдается образование новых фаз химических соединений или твердых растворов. По мере удаления от поверхности вглубь идут слои с постепенным уменьшением процентного содержания того металла, которым покрывают поверхность.

3. Выбег характеризуется постепенным уменьшением скорости движения звеньев машины до нуля. Для остановки машины притой энергии к двигателю должен быть прекращен, поэтому Лд = О,

Распространение усталостных трещин в любом материале происходит последовательно на разных масштабных уровнях. Принято разделять масштаб реализуемых процессов роста трещины, вводя представления о коротких, малых и длинных трещинах [1-12]. Короткие трещины изучают при постоянной циклической нагрузке образца, тогда как малые трещины, как правило, изучают в области малоцикловой усталости при постоянной деформации (рис. 3.1). Важно подчеркнуть, что различие коротких и малых трещин состоит в первую очередь в том, что они относятся к разным процессам разрушения материала. Короткие трещины развиваются от поверхности при возможно самых низких уровнях коэффициента интенсивности напряжения, тогда как малые трещины развиваются в области малоцикловой усталости при высоком уровне номинального (или эквивалентного) напряжения (рис. 3.2). Существует предельная граница для уровня номинального напряжения, ниже которой возникающие усталостные (короткие) трещины не распространяются (рис. 3.2е). Переход от коротких к длинным трещинам при увеличении уровня номинальных напряжений сопровождается постепенным уменьшением скорости роста трещин, а далее происходит вновь увеличение скорости (рис. 3.2я). При малых размерах начальные трещины могут останавливаться и не распространяться в материале. После некоторого нарушения монотонности в изменении скорости коротких трещин по мере возрастания длины трещины происходит присое-

Вместе с тем исследования титанового сплава IMI 834 показали существование еще одной пороговой величины, максимального КИН (/Cj)max, при достижении которой развитие трещины продолжается, несмотря на уменьшение размаха КИН ниже пороговой величины (АКТ) [30]. Испытания компактных образцов были выполнены с постоянной величиной максимального КИН и постепенным уменьшением размаха КИН в направлении развития трещины. Цель экспериментов состояла в получении порогового размаха КИН для момента зарождения трещин при разном уровне асимметрии цикла. В выполненных экспериментах последовательное снижение размаха КИН в направлении роста трещины приводило к остановке трещины при достижении величины (АКт) около 2 МПа-м1/2, если /Стах не превысил пороговую величину (ЯО^ах = 28 МПа-м1/2 (рис. 6.10). Переход к (^i)max = 30 МПа-м1/2 и выше приводил к тому, что после достижения некоторой минимальной скорости роста при (ДК^) около 2 МПа-м1/2 трещина не останавливалась, а начинала ускоряться, несмотря на последовательное снижение размаха КИН. Такое поведение материала может быть отнесено к существующей чувствительности титановых сплавов к размеру зоны пластической деформации [31]. Структурная чувствительность материала связана с тем, что при размере зоны пластической деформации меньшем, чем размер субзерна, трещина может ускоряться из-за смены механизма разрушения — трещина распространяется по границам пластинчатой двухфазовой структуры. В этом случае при высокой асимметрии цикла нагружения может возникать явление роста трещины при низкой температуре окружающей среды аналогично тому, как это происходит в сталях при их замедленном хрупком разрушении. Развитие разрушения обусловлено высокой концентрацией нагрузки из-за наличия значительной по своей протяженности трещины и имеющей место чувствительности межсубзеренных границ к реализуемому напряженному состоянию.

С целью воспроизведения эксплуатационного разрушения были проведены сравнительные циклические испытания образцов, вырезанных из диска. При испытаниях уровень максимального напряжения цикла был близок к уровню напряжений, действующих в диске в эксплуатации. Каких-либо принципиальных отличий в структурах материала образцов и диска в зоне его разрушения не было. Испытания показали, что при одинаковых механизмах разрушения материала образцов и диска кинетика роста трещин в образцах отличалась от кинетики роста эксплуатационной трещины значительно меньшей начальной скоростью и типичной для трещин МЦУ степенной зависимостью шага бороздок от длины трещины. Это указывает на то, что эксплуатационная трещина развивалась в переменном поле напряжений, которое характеризовалось постепенным уменьшением уровня напряжений в направлении развития трещины.

N — число циклов, соответствующих моменту возникновения трещины при той же амплитуде. Величина а, как правило, зависит от характера изменения амплитуд напряжений и изменяется от 0,3 до 2. При этом, если происходит постепенное увеличение амплитуд ак, то а > 1, что объясняется упрочнением материала. Если же циклическое нагружение начинают с больших амплитуд напряжений 0К с последующим их постепенным уменьшением, то а< 1. При случайном изменении амплитуд напряжений величина D несущественно отличается от единицы.

Описанные выше результаты получены при испытании с постоянной нагрузкой и с постепенным уменьшением давления (увеличением площади поверхности трения) вследствие изнашивания образца. Представляло интерес проверить, сохраняется ли закономерность изнашивания, выражаемая уравнением (26), в тех случаях, когда испытание проводят по схеме трения «вал — неполный вкладыш», т. е. при постоянной площади поверхности трения образца.

4. Испытания на прирабатываемость подразделяются методически на проводимые для определения предельной нагрузки прирабатывающихся поверхностей и предельного давления приработанных поверхностей. При первом методе, осуществляемом вытиранием лунки на плоской поверхности образца при ступенчатом повышении нагрузки, износ на данной ступени нагружения монотонно убывает и прекращается при достижении режима гидродинамической смазки. При втором методе, выполняемом по схеме трения «вал — неполный вкладыш», трение протекает при полужидкостной смазке с постепенным уменьшением толщины смазочного масла в связи с повышением давления до предельного, при котором она разрушается.

Шлифовальные круги (целиком или только их рабочая поверхность) состоят из зерен абразивных материалов, связанных цементирующим веществом — смазкой. Зерна шлифовальных кругов выполняют роль отдельных резцов, подобно зубьям фрезы. По характеру обработки поверхности и степени зернистости кругов процесс шлифования делится на несколько операций с постепенным уменьшением величины зерна. Именно при наличии трех-пяти переходов достигается наиболее качественная отделка поверхности с наименьшими потерями обрабатываемого металла.

Размагничивание осуществляется чаще всего путем продвижения намагниченных изделий через размагничивающие камеры (соленоиды), питаемые переменным током промышленной частоты. В случаях, когда необходимо размагничивать крупные детали (особенно намагниченные постоянным магнитным полем), используется размагничивающее поле пониженной частоты. В нек-рых дефектоскопах (напр., УМДЭ-10 000) размагничивание крупных деталей производится путем коммутации пропускаемого по детали постоянного тока с постепенным уменьшением его величины до нуля.

токарных или равноценных им операций с постепенным уменьшением и стабилизацией величины снимаемого припуска, повышением точности обработки и снижением шероховатости поверхности. Аналогично строят и операции окончательной обработки, при этом от операции к операции уменьшается глубина дефектного слоя, испытавшего действие теплового и силового факторов. Поскольку операции окончательной обработки, как правило, отличаются невысокой производительностью, снижение снимаемого припуска позволяет существенно уменьшить трудоемкость их выполнения.