Постепенного увеличения

Первоначально устойчивый цилиндр (сфера), предназначенный для работы в коррозионной среде при постоянном во времени внешнем давлении, может потерять устойчивость в процессе эксплуатации в результате постепенного уменьшения толщины стенки из-за коррозии. Долговечность до нарушения устойчивости формы цилиндра зависит от совершенства его первоначальной формы и размеров, коррозионной среды, критических напряжений акр, коэффициента запаса по устойчивости

Определенное расчетом z округляют до целого (четного) числа и затем принимают количество ведущих дисков Zi = 0,5z и ведомых дисков z2 = 0,5z+l. Общее число дисков в муфте не должно превышать 25. ..30 из-за постепенного уменьшения давления на диски, что приводит на практике к уменьшению величины передаваемого крутящего момента по сравнению с расчетным и ухудшает расцепляе-мость дисков. В таких случаях муфту следует пересчитать, увеличивая диаметры дисков D\ и D, если это совместимо с конструкцией, или принять другие фрикционные материалы на дисках, обеспечивающие повышение коэффициента трения.

очень часто наблюдается нежелательное явление неравномерного и невоспроизводимого постепенного уменьшения расхода капельной жидкости. Это явление известно под названием "фильтрационного эффекта", или по аналогии с уменьшением расхода жидкости при течении через капилляры — облитерации и обнаружено при движении различных жидкостей в разнообразных проницаемых материалах. Типичный пример уменьшения расхода жидкости через пористый образец при постоянном перепаде давлений приведен на рис. 2.3.

Первоначально устойчивый цилиндр (сфера), предназначенный для работы в коррозионной среде при постоянном во времени внешнем давлении, может потерять устойчивость в процессе эксплуатации в результате постепенного уменьшения толщины стенки из-за коррозии. Долговечность до нарушения устойчивости формы цилиндра зависит от совершенства его первоначальной формы и размеров, коррозионной среды, критических на-

Определение скорости заливки. К основным факторам, влияющим на скорость заливки металла, относятся размер формы, максимальная и минимальная толщина поперечного сечения отливки, объем полости формы (включая литниковую систему) и свойства заливаемого металла. Время заливки как производное от скорости заливки включает время заполнения литниковой чаши, стояка, зумпфа, литников, полостей формы и прибылей. Вследствие постепенного уменьшения металлостатического напора по мере заполне-

РЕЛАКСАЦИЯ — в широком понимании процесс приближения фйзич. или физико-химич. системы к статическому, равновесию. При этом макро-характеристики системы (напр., степень упорядочения структуры и др.) приближаются к своим равновесным значениям. Р. в более узком смысле —• Р. напряжений —• постепенное убывание напряжения при сохранении постоянной величины суммарной, т. е. упругой и пластич. деформации тела, напр, ослабление со временем затянутых болтов или пружин. Р. напряжений тесно связана и взаимопересчитываема в ползучесть, т. к. Р. происходит вследствие постепенного уменьшения доли упругой деформации и возрастания доли остаточной деформации, но не при постоянном напряжении, как при ползучести, а при убывающем по определенному закону. Этим объяс--няются различия между Р. и ползучестью: 1) меньшая (в ряде случаев в 10—.100 раз) величина пластич. деформации при Р. по

Условия работы деталей машин, изнашиваемых трением, чрезвычайно разнообразны. Износ рассматривают как результат постепенного уменьшения размеров деталей и, в ряде случаев, изменения качества их поверхностного слоя. Свойства и вид изношенных поверхностей определяются комплексом условий трения пары деталей и, следовательно, крайне разнообразны. Некоторые параметры трения, такие, как удельная нагрузка, скорость, температура, смазка, присутствие абразива в зоне трения, в наибольшей мере характеризуют процесс изнашивания и свойства изношенных поверхностей.

пружины непрерывно возрастает по мере сжатия как вследствие уменьшения числа свободных витков, так и постепенного уменьшения их диаметра.

Значительное увеличение концентрации напряжений в элементах конструкций может возникнуть при резком увеличении числа слоев армирующих веществ, но этого можно избежать путем постепенного уменьшения длины слоев. Указанный прием часто используют в клеевых соединениях (рис. 28), при армировании

(с?<0,152жж) в трубках с ?)т>13лш первое после начала осаждения равновесное состояние (точка Е) достигается при заполнении осевшими частицами около половины сечения трубы. Для -крупных частиц ((размером 1,5 мм и более) в трубах очень малого диаметра (1)т<13лш) площадь свободного сечения над осевшим материалом обычно столь мала, что непосредственно после начала осаждения двухфазный поток переходит в поршневой режим. Процесс осаждения узких фракций частиц в горизонтальной трубе обратим — при увеличении расхода текучего можно достигнуть постепенного уменьшения толщины осевшего слоя, пока в точке Е не начнется период

В данном параграфе задача разложения процессов на отдельные составляющие решалась путем постепенного увеличения порядка уравнений систем, т. е. решалась прямая задача. При анализе и синтезе систем выделение составляющих процессов может осуществляться путем постепенного уменьшения порядка уравнений для высокочастотных составляющих; после выделения первой составляющей может быть осуществлено выделение второй и последующих составляющих, т. е. может решаться обратная задача разложения процессов на отдельные составляющие. Как прямая, так и обратная задачи должны соответствовать согласованию разложений процессов на отдельные составляющие для систем высоких порядков.

Кроме этого, локальный электрохимически!: коррозионный процесс ускоряется действующими в стенке, трубк растягивающими остаточными напряжениями металлургического происхождения и напряжениями в стенке трубы от давления перекачиваемого продукта. Причем последние возрастают по мере её утонения во впадине канавки, а также за счёт постепенного увеличения концентрации напряжений (геометрический коэффициент концентрации напряжений профиля канавки, в момент предреэрушения достигает <Х$* 1,6... 2,0) . За счет действующих суммарных напряжений механохвмическая активность металла трубы в канавке возрастает по экспонанциадьному закону с показателем экспоненты, пропорциональным действующим напряжениям ? } '• скорость коррозии определяется как

пределах константой материала: он не зависит от геометрии образца (конструкции), размеров трещины, величины напряжения и определяется только свойствами материала при заданной температуре окружающей среды и скорости деформации. На рисунке 2.1.9 показана зависимость вязкости разрушения от толщины образца Ь. Видно, что с увеличением b величина Кс уменьшается из-за постепенного увеличения стесненности пластической деформации у вершины трещины и при какой-то толщине Ьс достигает постоянного значения A*fc, которое уже не меняется при дальнейшем утолщении пластины. Таким образом, вязкость разрушения при плоской деформации /С]с является константой

пределах константой материала: он не зависит от геометрии образца (конструкции), размеров трещины, величины напряжения и определяется только свойствами материала при заданной температуре окружающей среды и скорости деформации. На рисунке 2.1.9 показана зависимость вязкости разрушения от толщины образца Ь. Видно, что с увеличением b величина Ке уменьшается из-за постепенного увеличения стесненности пластической деформации у вершины трещины и при какой-то толщине Ьс достигает постоянного значения ЛГь которое уже не меняется при дальнейшем утолщении пластины. Таким образом, вязкость разрушения при плоской деформации /<Г!с является константой

5. С учетом наличия и постепенного увеличения фоновых концентраций окислов азота по мере общего хозяйственного развития района их оптимальное среднегодовое содержание в дымовых выбросах ТЭС КАТЭКа не должно быть выше 400 мг/нм3 при одновременной работе двух станций.

При проектировании литниково-при-быльных систем для фасонного литья учитывают легкую окисляемость магниевых сплавов в жидком состоянии, значит, усадку (1,1 —1,3 для сплава МЛ5 и 1,3—1,5 для сплавов на основе системы Mg—Zr), малую теплоемкость и скрытую теплоту плавления по сравнению с алюминиевыми сплавами, малый уд. вес (1,76—1,84 г/см3 в зависимости от состава) и, следовательно, малое металлостатич. давление, повышенную горячеломкость, склонность к образованию микрорыхлот, меньшую жидкотеку-честь (длина прутка пробы на жидкотеку-честь 290—300 мм для сплава МЛ5 и 250—320 мм для сплавов системы Mg—Zr). Литниковая система строится по принципу расширяющегося потока металла, т. е. постепенного увеличения площадей сечения основных элементов системы от стояка к отливке. Наилучшее сочетание суммарных сечений стояков, шлакоуловителей и питателей 1 : 2 : 4.

СТЕКЛО (неорганическое) — материал, получаемый при остывании не-металлич. расплава в виде аморфного, изотропного, хрупкого, в той или иной степени прозрачного тела, обладающий в результате постепенного увеличения вязкости механич. св-вами твердых тел. Процесс перехода расплава из жидкого состояния в твердое стеклообразное должен быть обратимым.

При газовом азотировании образование на поверхности с -фазы происходит в результате диффузии и постепенного увеличения концентрации азота в твердом растворе. При ионном азотировании в образовании диффузионного слоя помимо обычного процесса диффузии участвует процесс обратного катодного распыления, в результате которого атомы материала катода, выбитые с поверхности, соединяются в плазме тлеющего разряда с азотом и оседают на поверхности образца, покрывая ее равномерным слоем е -фазы. Если материалом служит легированная сталь, явление катодного распыления усложняется. В начале процесса один из металлов удаляется быстрее другого, в результате чего на поверхности сплава образуется тонкий слой нового однородного соединения. Это позволяет предположить, что приобретение поверхностью образцов из стали 38Х2МЮА защитных свойств связано, кроме нитридного слоя какого-либо из легирующих элементов.

ток гидразина в питательной воде перед экономайзером и в продувочной воде первой и второй ступеней испарения поддерживают равным 10—20 мг/кг путем постепенного увеличения дозируемого количества гидразина от обычных эксплуатационных норм до указанной величины.

вой сети поступает в сопло и, вытекая из него с большой скоростью, снижает свое давление и подсасывает воду из обратного трубопровода. Из приемной камеры вода поступает в камеру смешения, затем в диффузор, где за счет постепенного увеличения сечения происходят уменьшение скорости и повышение давления. Из диффузора смешанная вода поступает в отопительную систему.

В данном параграфе задача разложения процессов на отдельные составляющие решалась путем постепенного увеличения порядка уравнений систем, т. е. решалась прямая задача. При анализе и синтезе систем выделение составляющих процессов может осуществляться путем постепенного уменьшения порядка уравнений для высокочастотных составляющих; после выделения первой составляющей может быть осуществлено выделение второй и последующих составляющих, т. е. может решаться обратная задача разложения процессов на отдельные составляющие. Как прямая, так и обратная задачи должны соответствовать согласованию разложений процессов на отдельные составляющие для систем высоких порядков.

Все действия, связанные с изменением режима работы турбины, должны производиться персоналом цеха под непосредственным руководством старшего машиниста турбины. При этом сначала следует дать холодную воду в охладитель эжектора, в маслоохладители и воздухоохладитель генератора от независимого источника. Затем постепенно в течение 30—40 мин довести нагрузку турбины до 15—20% номинальной ее мощности, а температуру охлаждающей воды на выходе из конденсатора — до 50—55° С. После этого- машинист дает указание своему помощнику и другим лицам, участвующим в этой операции, по открытию и закрытию задвижек турбинной установки и по пуску в работу сетевого и подпиточного насосов. После открытия и закрытия задвижек и пуска в работу насосов нужно тщательно проверить состояние и работу всего оборудования турбинной установки, работающей в режиме ухудшенного вакуума; при исправной работе сообщить на щит управления о возможности постепенного увеличения электрической нагрузки турбины со скоростью не более 2% номинальной ее мощности в минуту.