Постепенно переходит

В области перегретого пара изобары приобретают кривизну и постепенно переходят в логарифмические кривые. Переход из прямых линий в кривые на верхней пограничной кривой происходит без излома.

2. Защитные свойства слоя и его долговечность (при 950°) определяются наличием на поверхности тонкой пленки окиси алюминия. Фазы Ni2Al3 и NiAl при эксплуатации постепенно переходят в фазу Ni3Al, которая находится в термодинамическом равновесии с составляющими сплав фазами.

В статье рассматривается процесс алитирования никеля и изложены результаты исследования фазового состава алитированных слоев на никеле и никелевых сплавах. После алитирования при 950° в порошкообразной смеси. 98% сплава FeAl (50% А1) и 2% NH4C1, поверхность никеля покрыта тонким слоем №2А13, под которым расположены слои из NiAl и Ni3Al. При выдержках на воздухе в окислительной атмосфере при 950° на алитирован-ной поверхности образуется окись алюминия а-А1203, которая предохраняет образец от окисления до тех пор, пока под слоем окисла не растворятся, за-счет встречной диффузии алюминия и никеля, интерметаллидные слои: Ni2Als, NiAl, Ni3Al. На алитированных жаропрочных сплавах, в отличие от алитированного никеля под слоями интерметаллидов системы Ni—А1 расположен не однофазный твердый раствор, а гетерофазный слой с высокой твердостью, состоящий из соединения Ni3Al и дисперсной фазы, которая образуется при обеднении подслоя никелем. Никель из подслоя идет на образование интерметаллидов Ni—А1, покрывающих образец. Наличие насыщенного алюминием твердого раствора и упрочняющей дисперсной фазы Ni3Al в жаропрочных никелевых сплавах является причиной относительного термодинамического равновесия между фазовым составом алитированного слоя и фазовым составом сплавов. Защитные свойства слоя и его долговечность определяются наличием на поверхности тонкой пленки окиси алюминия. Фазы Ni2Al3 и NiAl слоя при эксплуатации постепенно переходят в фазу Ni3Al. Слой из Ni3Al и NiAl, покрытый окисью алюминия а-А1203, с подслоем из Ni3Al, в котором распределена дисперсная вторая фаза, сохраняется на жаропрочных никелевых сплавах при 950° в течение нескольких тысяч часов. Библ. — 2 назв., рис. — 4.

Пробным решением нескольких вариантов задачи выявлено, что значения искомых переменных и± и ц2 в установившемся режиме постепенно переходят в отрицательную или положительную область относительно нулевой линии, как это показано на рис. 2. Основная причина этого — в отсутствии обратной связи по мг в схеме реализации на АВМ системы (4). Существует и вторая причина, возникновение которой объясняется особенностями электрической схемы блоков — интеграторов, с выходов которых снимаются мх и иг. Суть в том, что хотя все решение в АВМ типа А-110 ведется на переменном токе с частотой 472 кГц, операция интегрирования, как и во всех других типах аналоговых машин, осуществляется на постоянном токе. Для этого сигнал на входе «интегратора демодулируется, а на выходе модулируется напря-

Притирку начинают с применения паст более крупных номеров и постепенно переходят к пастам мелких номеров. Притираемые поверхности периодически тщательно вытирают чистой, увлажненной керосином тряпкой и просматривают через лупу. При обнаружении на поверхности рисок необходимо перейти на притирку пастой более мелкого номера и делать это до тех пор, пока не будет достигнута совершенно ровная поверхность без рисок.

поперёк рисок при помощи шлифовальной бумаги на специальных станках (фиг. 5). Крупные макрошлифы устанавливаются неподвижно на столе, и шлифование производится ровной линейкой, обёрнутой наждачной бумагой. От наиболее грубых номеров бумаги постепенно переходят к более тонким по мере исчезновения рисок от предыдущей операции, очищая каждый раз шлиф от следов абразивов предыдущего номера. Тонкое шлифование можно производить также пастами ГОИ. металлическими пропарафиненными кругами с канавками, поливаемыми суспензией из абразивов соответствующей зернистости, и, наконец, свинцовыми кругами с сеткой канавок, расположенных на расстоянии 10 мм друг от друга; предварительно в свинец втирают чугунным кругом абра-зив-минутник [5,30,60]. Для ряда макроскопических исследований (глубокое травление, проба на серу) обработка поверхности шлифа заканчивается грубым шлифованием наждачной бумагой №2. Выявление макроструктуры травлением растворами Гейна, персульфатом аммония и другими растворами солей и слабых кислот (табл. 3) требует шлифования на тонких номерах наждачной бумаги (№ 00, 000) и в исключительных случаях — полирования.

Многие термопластичные пластмассы не имеют отчетливо выраженной температуры плавления. При нагреве они постепенно переходят из пластического в вязкотекучее состояние. Процесс сварки обычно идет в узких температурных границах: выше температуры размягчения, но ниже температуры разложения пластмасс. Поэтому при любом виде сварки надо стремиться, чтобы в зоне сварки пластмасса не достигала жидкотекучего состояния. Обычно сварку производят при вязкотекучем состоянии с применением давления. Поскольку пластмассы малотеплопроводны, то при некоторых способах сварки только тонкий поверхностный слой достигает вязкотекучего состояния. Легче свариваются те термопластичные материалы, у которых более широкий диапазон температуры размягчения без резко выраженной точки плавления.

За время после выхода из печати первого издания книги «Обслуживание котельных, работающих на газовом топливе» в области конструирования газового оборудования котельных и их обслуживания произошли значительные изменения: от простого газооборудования чугунных секционных котлов при ручном обслуживании и применения газовой автоматики регулирования и безопасности этих и других типов котлов с обслуживающим персоналом в котельной постепенно переходят на путь комплексной автоматизации работы котельного оборудования на газовом топливе с дежурным персоналом в котельной и без него, с управлением работой нескольких газифицированных котельных из диспетчерского пункта.

В котловой воде все эти фосфаты постепенно переходят в ортофосфаты:

При притирке пастами их разводят в фарфоровой посуде керосином до густоты сметаны и наносят на притираемые поверхности. Притирку начинают крупными номерами и постепенно переходят на мелкие номера пасты.

щего; напряжения постепенно переходят от растяжения к сжатию;

Так, например, твердое стекло при нагреве размягчается и постепенно переходит в жидкое состояние. Обратный переход будет также совершаться плавно — жидкое стекло по мере снижения температуры густеет и, наконец, загустеет до «твердого» состояния. У стекла нет определенной температуры перехода из жидкого в «твердое» состояние, нет и температуры (точки) резкого изменения свойств. Поэтому закономерно рассматривать «твердое» стекло как сильно загустевшую жидкость.

Реологические характеристики материала определяют его реакцию на скорость деформации. Для понимания этого вопроса весьма полезным является введенные Я. Б. Фридманом [292] понятия упругой и диссипатлвпол составляющих сопротивления материала механическому воздействию. Последняя в свою очередь состоит и ,ч суммы чнелов, связанных со скоростью деформирования (вязкое сопротивление) и с величиной остаточной деформации (пластическое сопротивление). Бесконечно медленное приложение внешней нагрузки приводит к равновесию ее с силой упругого сопротивления образца. С ростом уровня внешней нагрузки сила упругого сопротивления постепенно переходит в упругопла-стнческое. Н этом случае, если материалу п присуще вязкое сопротивление, то оно себя не проявляет.

Если внешняя частота со несколько отличается от частоты резонатора сос, то картина установления усложняется: поскольку со =? со0, собственные и вынужденные колебания дают биения; амплитуда колебаний системы в этом случае нарастает не монотонно, а проходя через ряд минимумов и максимумов. Однако по-прежнему начальная амплитуда собственных колебаний равна амплитуде вынужденных и нарастание амплитуды начинается с нуля. Далее вследствие затухания собственных колебаний глубина биений уменьшается, и биения постепенно исчезают. Чем меньше о> — со0, тем больше период биений. При очень малом со — со0 собственные колебания успевают затухнуть еще в течение первого полупериода биений. Картина установления постепенно переходит в ту, которую мы получили для случая совпадения СО И С00.

первой парциальной системе. Однако, действуя через пружину К2, первая масса постепенно начинает раскачивать вторую. При этом амплитуда колебаний первой массы убывает, а второй — возрастает; энергия постепенно переходит от первой парциальной системы ко второй. Раскачивание массы /п2 прекратится только тогда, когда масса т± остановится, т. е. вся энергия полностью перейдет ко второй парциальной системе. После этого масса ша начнет раскачивать массу тг — энергия начнет снова возвращаться к первой парциальной системе. Благодаря наличию связи между системами происходит «перекачка» энергии от одной системы к другой и обратно.

Цементацией повышают твердость и износостойкость поверхности стальных деталей. Для цементации применяют низкоуглеродистые или легированные стали с малым содержанием углерода (0,15—0,25% С). После цементации концентрация углерода на поверхности повышается до 0,8—1%; она плавно снижается по мере приближения к сердцевине до значений, соответствующих исходным. В соответствии с концентрацией изменяется и микроструктура цементационного слоя. Перлитно-цементитная структура на поверхности постепенно переходит в сердцевинных зонах в перлитно-ферритную с уменьшением перлитной составляющей.

Опыты проводятся для чисел Рейнольдса в пределах от 2,4- 103 до 64- 103. Для каждого режима строятся графики распределения температуры стенки и температуры жидкого металла по длине трубы. Осредненная линия проводится по показаниям 13—20 термопар в зависимости от длины обогреваемого участка. На основной обогреваемой части температуры стенки и жидкого металла имеют линейный характер изменения. На концах обогреваемого участка температура стенки постепенно переходит к постоянным значениям, которые соответствуют температурам жидкого металла перед началом обогреваемого участка и после него. Измерения распределения температур по поперечному сечению потока показывают, что длина участка тепловой стабилизации составляет всего 2—7,7 диаметров. Местные значения коэффициентов теплоотдачи вычисляются по уравнению (5-6) для трех сечений. Тепловой поток определяется по массовому расходу натрия и изменению его температуры. Он сопоставляется с тепловым потоком, найденным по мощности, потребляемой соответствующими электрическими нагревателями, за вычетом потерь тепла в окружающую среду. Температура стенки в расчетных сечениях трубы определяется из графиков, построенных по данным опыта, с учетом поправки на перепад температуры в стенке трубы на глубине заделки горячего спая термопар. Температура натрия в соответствующих расчетных сечениях определяется по уравнению

Анализ рельефа изнашивания сталей разной твердости и одного состава и сталей разной твердости и разного состава выявил общую тенденцию — пластическое деформирование постепенно переходит в хрупкое выкрашивание.

ленная линией обратного хода, не имеет ярко выраженного излома, который можно было бы принять за точку перехода плотного слоя в псевдоожиженный, а соответствующую ему абсциссу — за первую критическую скорость. В практике псевдоожижения найден выход и из этой затруднительной ситуации: в качестве критической принимают точку пересечения касательных к ветвям ОА и АВ или продолжений их прямолинейных участков. Но в реальных системах все значительно сложнее. Ведь используемые в промышленности кипящие слои не монодисперсны (включают частицы одинакового размера), а полидисперсны (размеры их зерен отличаются друг от друга весьма значительно). Их кривая псевдоожижения имеет несколько пиков, т. е. для псевдоожижения полидисперсных материалов характерна не одна определенная скорость, а некоторый диапазон скоростей начала псевдоожижения. Слой постепенно переходит в состояние псевдожидкости (сначала мелкие, а затем более крупные частицы). Особенно четко вырисовывается подобная картина, если частицы предварительно отсепа-рированы и уложены последовательно (сначала крупные, а затем мелкие). Такая укладка получается после первого же псевдоожижения и прекращения дутья, так как полидисперсным слоям свойственна сепарация частиц по высоте колонны (крупные собираются снизу, мелкие — сверху). В этом случае даже кривая обратного хода — «плохая» палочка-выручалочка, ибо, несмотря на отсутствие на ней пиков давления, отыскание точки, соответствующей началу полного псевдоожижения, не лишено некоторой фантазии. Итак, уже в самой природе псевдоожижения заложен «строптивый» характер кипящих слоев, делающий их почти не поддающимися аналитическому описанию. Можно сказать, первая, одна из основных характеристик системы — скорость начала псевдоожижения — не имеет строго фиксируемой определенной веки

В морской воде и агрессивных шахтных водах высоколегированные стали подвержены питтинговой коррозии. Однако если стали имеют склонность к межкристаллитной коррозии, питтинговая коррозия постепенно переходит в межкристаллитную, которая распространяется сравнительно быстро. Меж-кристаллитная коррозия, связанная с питтинговыми поражениями по границам зерен, может наблюдаться не только у хромистых сталей, но и у высокопрочных аустенитных хромо-марганцевоникелевых сталей, легированных азотом при нагревании в области критических температур. Если сталь склонна к межкристаллитной коррозии в стандартном растворе, то можно ожидать, что она будет склонной к этому виду коррозии и в морской воде.

При осуществлении процесса конденсации на такой пленке взаимодействие между слоями будет понижать свободную энергию и последует рост значения критической температуры. С ростом толщины пленки критическая температура Т (2D) приближается в конце концов к значению критической температуры объемного состояния Т (3D). Пленка, следовательно, постепенно,переходит от двухмерного состояния к трехмерному.

В деталях машин, работавших в условиях схватывания второго рода, при относительно малых скоростях (1—2 м/сек) в трущихся поверхностных объемах образуется зона разупрочненного металла, которая постепенно переходит в более прочную исходную структуру основного металла. Это доказывает, что при относительно малых критических скоростях, при которых происходит начало образования процессов схватывания второго рода, на поверхности трения развиваются относительно невысокие температуры, которые вызывают разупрочнение, отпуск металла.