Постоянный коэфициент

Сплав с 42% Ni отличается тем, что имеет постоянный коэффициент линейного расширения (около 7,5Х XI О-6) в интервале от 20 до 200°С; вне этого интервала температур его коэффициент возрастает, т. е. сплав расширяется более интенсивно (рис. 398). Другими словами, для сплавов системы Fe—Ni существует интервал температур, в пределах которого коэффициент линейного расширения остается постоянным. Верхняя

^п' (ф) и умноженные на постоянный коэффициент k (рис. 4.12. е).

где а — удельная электрическая проводимость; п — постоянный коэффициент для данной соли; t\ — вязкость.

где Кт — константа скорости химической реакции; Ко — постоянный коэффициент; А — энергия активации; R — газовая постоянная; Т — температура.

где DT— коэффициент диффузии при данной температуре Т; DQ — постоянный коэффициент; Q — энергия активации диффузии.

где U\ — энергия активации диффузии атомов к плоскому зародышу; М4 — постоянный коэффициент, зависящий от свойств металла.

где /—постоянный коэффициент трения, не зависящий от нагрузки (приводится в справочных таблицах); с —множитель, учитывающий влияние нагрузки и конструкции узла. Значение величины с в общем случае подсчитывают по формуле

где Z - постоянный коэффициент; U0 - начальная энергия активации разрушения; k — постоянная Болыгмана; С — параметр, характеризующий степень

где С - постоянный коэффициент, близкий к 20.

где Y — положительный постоянный коэффициент, называемый коэффициентом затухания. Таким образом, уравнение движения частицы, движущейся только под действием силы трения, имеет вид

где N — сила нормального давления, ц — постоянный коэффициент, зависящий от состояния соприкасающихся поверхностей стола и груза.

Формула для расчёта зубьев червячного колеса на изгиб. Исходной зависимостью для расчёта зубьев червячного колеса на изгиб служит формула (14) (стр. 270), в которой содержится дополнительный коэфициент безопасности 1,5 (на случай износа зубьев). Если в формулу (14) подставить коэфициент формы зуба у для цилиндрических косозубых колёс с таким же профилем зуба, как и у червячного колеса в средней плоскости, и ввести постоянный коэфициент 1,2 (учитывающий как бы „коррекцию" зуба во всех плоскостях червячного колеса, за исключением средней) и коэфициент, равный отношению длины ножки зуба в поперечном сечении обода червячного колеса к длине дуги делительной окружности, умещающейся в условном угле обхвата 2у, то условие прочности зубьев червячного колеса на изгиб выразится следующей зависимостью:

где А—постоянный коэфициент, q — показатель степени влияния а/, кг/мм2 на скорость резания v MJMUH.

деляется по формуле v&)=-pjy-, где ^ — постоянный коэфициент, характеризующий качество обрабатываемого материала, t и * — глубина резания и подача, х и у — показатели степени влияния глубины резания и подачи на скорость резания.

где Рг — вертикальная составляющая усилий резания; ср — постоянный коэфициент, харак-

где %) — скорость резания в м/мин при стойкости резца Т =90 мин; Cv—постоянный коэфициент; t — глубина резания в мм; s — подача в мм/об; ай — предел прочности при растяжении в кг/ми"; ka — коэфициент, характеризующий влияние марки твёрдого сплава; Кт — коэфициент, характеризующий влияние

Значения показателей в формулах таблицы: Cv — постоянный коэфициент; D — диаметр фрезы в мм; Г— стойкость фрезы в мин.; г— число зубьев фрезы; Ку — коэфициент, характеризующий влияние главного угла в плане; KM — коэфициент, характеризующий влияние группы металла и механических свойств; # —коэфициент, характеризующий влияние марки материала инструмента.

где i/goo—скорость резания в м/мин при стойкости фрезы Г=300 мин.; Cv — постоянный коэфициент; D — диаметр фрезы в мм; t — глубина резания в мм; sz — подача в мм/зуб; В — ширина фрезерования в мм; Ки — коэфициент, характеризующий марку твёрдого сплава; К.т —коэфициент, характеризующий

Особенностью фасонных тангенциальных резцов является постоянство угла коррекции ф для всех точек режущей кромки. Высотные размеры профиля тангенциального резца определяются путём умножения на постоянный коэфициент соответствующих размеров детали. Это значительно упрощает расчёт резцов.

филя заканчивается тогда, когда конечная точка А пройдёт через ось детали. Каждая точка режущей кромки, проходя через ось детали и формируя круговую образующую поверхности детали, имеет одинаковые углы а и у. Благодаря этому все точки режущей кромки резца обладают одинаковым углом искажения ф = a -f- 4. Для получения высотных размеров резца в сечении MN (фиг. 40), перпендикулярном базе его крепления, необходимо соответствующие высотные размеры детали помножить на постоянный коэфициент искажения

--, то разрежение в диффузоре Ьрдиф = А-п?, где А — постоянный коэфициент. Следовательно, разрежение резко возрастает с увеличением числа оборотов двигателя [4].

где Ф — магнитный поток главных полюсов; а — постоянный коэфициент, зависящий от конструктивных параметров генератора и выбора единиц.