Постоянных температурах

На кинетической диаграмме высокотемпературной коррозии дается удельное уменьшение массы металла на единицу поверхности либо глубина -коррозии в зависимости от времени в виде линий постоянных температур. При построении кинетической диаграммы коррозии исходят из формулы (3.10), с использованием логарифмических координат In q — In т или In As — In т. В таких координатах зависимость q=q(t) при постоянных температурах изображается прямыми линиями.

Экспериментально обоснована возможность построения поверхности достигаемых деформаций при неизотермическом циклическом нагружении для пропорционального синфазного и противофазного нагружения — нагрева. Эта поверхность строится на основе семейства изоциклических кривых, полученных для различных, но постоянных температур, и позволяет рассчитывать циклические напряжения и деформации при неизотермических нагружениях указанных типов.

Наиболее распространенным методом измерения деформаций является тензометрирование с помощью тензорезисторов [42, 44]. Такое тензометрирование может быть применено при изучении деформированных состояний моделей и реальных конструкций в условиях различных уровней постоянных температур. Менее удобен этот метод для изучения термических неустановившихся напряжений, особенно в условиях быстрых нагревов до высоких температур. Иногда тензометрирование для этих целей оказывается вообще неприменимым.

Стенд имеет тахометр (обычно электрический) для регулирования числа оборотов двигателя, при-2^ бор для замера расхода топлива (стеклянные шары), а также термометры для измерения и термостаты для поддержания постоянных температур воды, масла и пр.

Процесс формирования предельного состояния по условиям образования макротрещины, тип и степень малоцикловых повреждений при повторных термомеханических воздействиях определяются циклами температур и нагрузки, их сочетанием, а также циклическими и статическими свойствами материала. В значительной степени сопротивление усталости при длительном малоцикловом нагружении связано с деформационной способностью материала, изменением ее во времени в процессе старения при высоких уровнях циклических или постоянных температур.

Принятая схематизация режима термоциклического нагружения и упругопластического деформирования в наиболее нагруженной точке детали позволяет на основе ряда допущений моделировать неизотермический режим малоциклового деформирования изотермическим и получать соответствующие характеристики для ряда постоянных температур исследуемого диапазона.

В заключение отметим некоторые особенности расчетов на малоцикловую усталость при неизотермическом нагружении с помощью энергетических или деформационных уравнений повреждений. Расчет необратимой работы деформирования или пути пластического деформирования может производиться на основе рассмотренной уже структурной модели материала, причем должны учитываться температурные зависимости постоянных Ch и Ek. Для установления этих зависимостей нужно располагать диаграммами циклического деформирования при работе различных постоянных температур.

При давлении влажного воздуха, значительно отличающемся от атмосферного, линии постоянных относительных влажностей смещаются. С повышением давления они располагаются выше, а с понижением давления — ниже линий, нанесенных на диаграмме для давления 745 мм рт. ст. Линии постоянных температур от давления влажного воздуха не зависят.

на диаграмме для давления 745 мм рт. ст. Линии постоянных температур от давления влажного воздуха не зависят.

На поле диаграммы нанесена сетка изобар р, которые все будут эквидистантны по отношению к исходной изобаре S°, причем по линиям постоянных температур их точки будут отстоять от соответствующих точек изобары 5° на величину A\iR In p. Следовательно, получив точку «1», можно по диаграмме найти изобару, проходящую через эту точку и таким образом определить имеющееся в ней давление р1.

Так как изобары на диаграмме эквидистантны по линиям постоянных температур, то все точки изобары рх будут отстоять от соответствующих точек изобары S° на одно и то же расстояние A\nR In рг. Пользуясь указанным свойством изобар, нетрудно построить по точкам искомую изобару р±.

и требуется рассчитать тепловой поток, передаваемый через цилиндрическую стенку трубы. Задача о распространении теплоты в цилиндрической стенке при известных и постоянных температурах на внутренней и наружной поверхностях, также одномерная, если ее рассматривать в цилиндрических координатах. Температура изменяется только вдоль радиуса (по координате л), а по длине трубы и по ее периметру остается неизменной. В этом случае gradt — dt/dr и закон Фурье будет иметь вид

Шаровая стенка. При постоянных температурах /ci и ^ на внутренней (радиусом г\) и наружной (радиусом г?} поверхностях шаровой стенки температурное поле одномерно в сферических координатах, т. е. температура изменяется только по радиусу. Следовательно,

Процессы кристаллизации изображены кривыми охлаждения. Чистые металлы медь (Си) и никель (Ni) кристаллизуются при постоянных температурах (соответственно 1083 и 1455 UC), число степеней свободы С = 0. Все сплавы системы кристаллизуются в интервале температур и С = 1 (К = 2, Ф = 2). Жидкая фаза кристаллизуется в однофазной ос-твердый раствор.

Цикл Карно, предложенный в 1824 г. французским физиком С. Карно, состоит из термодинамических процессов, обеспечивающих наиболее полное превращение теплоты в работу (рис. 1.13). Два процесса ab и cd протекают при постоянных температурах (изотермные) соответственно TI = const и Тг = const, причем TI > Т2. Процессы be и da -адиабатные, осуществляемые без теплообмена с внешней средой так, что dq = = 0. В соответствии с уравнением (1.46) первого закона термодинамики

Шаровая стенка. При постоянных температурах tci и /С2 на внут-

Идеальным циклом компрессионных трансформаторов тепла при постоянных температурах теплопри-емника и теплоотдатчика служит обратный цикл Карно. В пароком-прессионных установках такой цикл протекает в области влажного пара между левой и правой пограничными кривыми хладоагента. В этих условиях он может быть осуществлен более просто, чем в области газа (рис. 1.2).

2. Превращение аустенита при постоянных температурах и при непрерывном охлаждении (изотермические и термокинетические диаграммы).

2. Превращение аустенита при постоянных температурах (рис. 1)

Рис. I. Превращение аустенита -при постоянных температурах в основной электростали (состав, %: 0,16С; 0,18Si; 0,53Mn; 1.56N1; 0,2GCr; 0,25Mo; 0.022P; 0,0118). Нагрев до 865° С — 30 мин; скорость нагрева 100—150° С/ч (номер зерна 8). Диаграмма построена по результатам дилатометрических и металлографических исследований [1, с. 71]

2. Превращение аустенита при постоянных температурах и непрерывном охлаждении (рис. 5, 6)

Рис. 5. Превращение аустенита при постоянных температурах в электростали состава, %: 0,200; 0,l5Si; 0,7lMn; 0,0183; 0.032Р; 1.13N1; 0,80Cr; 0,05Mo (номер зерна 6—7).