Постоянных упругости

При постоянных величинах и У2тах. S01 и S02 кинематический цикл Т'К2, рассчитанный по формуле (4), для технологических операций второй группы, на 30 % превышает цикл ТК1, рассчитанный по формуле (3), но максимальные ускорения в интервалах технологической обработки уменьшаются соответственно на 27 %.

Ознакомившись с расположением приборов на стенде, можно включить электрические нагреватели и нагреть горячий сосуд установки с находящимся в нем при некотором начальном давлении (20—30 бар) азотом до заданной температуры. Для получения правильных результатов необходимо, чтобы все измерения производились при равновесных состояниях газа, т. е. состояниях, при которых по всему исследуемому объему азота давление одинаковое, температура также одинакова и равна температуре стенок горячего сосуда и термостата, измеряемой термопарами. Можно считать, что равновесное состояние достигнуто, если при постоянных величинах токов нагревателей давление, показываемое манометром, не изменяется; температура по показаниям раз-

При постоянных величинах пропуска пара в конденсатор DK и начальной температуры охлаждающей воды tlt с повышением кратности охлаждения т до некоторого предела

Из формулы (10) видно, что при постоянных величинах массы ведомого звена и угловой скорости ведущего звена уравновешиваю-

Для условий активной зоны сравнение характеристик газов можно производить при следующих постоянных величинах: максимальной температуре поверхности тепловыделяющих элементов, температуре газов на входе и выходе из реактора, среднем давлении теплоносителя, отношении затраченной на прокачку теплоносителя мощности к количеству переданного тепла, поперечном сечении активной зоны, ее пористости и эквивалентном диаметре и др.

Из уравнения неразрывности (2а) при постоянных величинах для площади и расхода пара имеем

Таким образом, при постоянных величинах [л,ь аг, аа, си, а4, / максимальное давление рабочей жидкости в зазоре будет возрастать, как это следует из формулы (261), с увеличением скорости перемещения верхней пластины и и с уменьшением зазора s между пластинами.

dW А л лей скорости —т — = 0. Отметим, что при постоянных величинах

4. Линия режимов турбины с предельными теплофикационными отборами пара От при различных постоянных величинах производственного отбо-р а (Дп = соп5т)

При постоянных величинах Е, ц, h радиальные и окружные температурные напряжения в круглых кольцевых пластинах (края пластинки свободны от закрепления)

Следует заметить, что эта формула пригодна лишь для случая, когда процесс включения протекает при постоянных величинах действующих моментов, т. е. когда муфта включается мгновенно. Практическое осуществление такого режима включения весьма затруднительно, формула же (а) при других режимах дает значительную ошибку.

Уравнением (22,3) пользуются, когда давление выражено в килограммах на квадратный метр, а уравнением (23,3), когда давление выражено в миллиметрах ртутного столба. Относительная влажность воздуха может быть измерена и электрическими приборами, принцип действия которых основан на следующем: обычные термометры, используемые в психрометрах, заменяются на термометры сопротивления — сухой Rc и мокрый RM. Последние включаются в схему электрического моста с известными сопротивлениями Ri и /?2 через гальванометр. Показания гальванометра при постоянных величинах Ri и Ri будут, как это нетрудно сообразить, зависеть от

Метод стандартизован, но не всегда надежен вследствие следующих причин. Если законы деформирования материала при растяжении и сжатии различны (например, у органопластика), то техническая теория изгиба для обработки результатов неприменима. При определении постоянных упругости и предела прочности обязателен учет касательных напряжений. Как показывают исследования изотропного стержня [78], входящий в формулы для определения прогиба с учетом поперечных сдвигов коэффициент формы поперечного сечения не является постоянной величиной, а зависит от коэффициента Пуассона и относительной ширины образца blh. При нагружении образца на изгиб (по любой схеме) напряженное состояние стержня сложное, и особенно у стержней с малым относительным пролетом llh значительно отличается от описываемого технической теорией изгиба [61, 77].

Ермаков Г. А., Фокин А. Г., Шермергор Т. Д., Вычисление границ для эффективных постоянных упругости неоднородных материалов, Изв. АН СССР, Мех. тверд, тела, № 5 (1975).

Метод стандартизован, но не всегда надежен вследствие следующих причин. Если законы деформирования материала при растяжении и сжатии различны (например, у органопластика), то техническая теория изгиба для обработки результатов неприменима. При определении постоянных упругости и предела прочности обязателен учет касательных напряжений. Как показывают исследования изотропного стержня [78], входящий в формулы для определения прогиба с учетом поперечных сдвигов коэффициент формы поперечного сечения не является постоянной величиной, а зависит от коэффициента Пуассона и относительной ширины образца blh. При нагружении образца на изгиб (по любой схеме) напряженное состояние стержня сложное, и особенно у стержней с малым относительным пролетом llh значительно отличается от описываемого технической теорией изгиба [61, 77].

Для определения технических постоянных упругости многослойного композита рассмотрим растяжение многослойного композита в направлении оси х. Уравнения (1.66) для этого случая принимают вид

Система координат А", у, г может быть повернута вокруг оси г на любой заданный угол 0. При этом коэффициенты жесткости gtj (9) в (1.77)—(1.80) как функции угла 9 могут быть определены по формулам типа (1.69). Тогда соотношения (1.77)—(1.80) пригодны для определения технических постоянных упругости в новой системе координат.

Различие в структуре матриц жесткости может заметно сказаться и на величинах технических постоянных упругости. Проведем численный анализ для стеклопластика со следующими характеристиками однонаправленного материала: Ег = 46000 МПа, ?2 = = 18 000 МПа, G12 = 4500 МПа, л>12 = 0,2.

Ультразвуковой контроль - один из наиболее эффективных и универсальных видов неразру-шающего контроля и диагностики ответственных изделий из различных металлических и неметаллических материалов, в том числе оценки их физико-механических характеристик - постоянных упругости, прочности, твердости и т.п. Методы ультразвукового контроля очень многообразны. Они применяются для решения широкого круга задач во многих отраслях промышленности, а также в научных исследованиях.

В отечественной литературе сведения о пьезоэлектричеких параметрах, необходимых для расчета преобразователей, приведены очень скупо. Даже в ГОСТ 13927-68 значения диэлектрических про-ницаемостей, постоянных упругости и других констант приведены без указания, к каким условиям они относятся. Кроме того, эти значения имеют большой разброс. В переводной и оригинальной иностранной литературе можно найти данные

Определение постоянных упругости. Как отмечалось в разд. 7.3, акустическими методами определяют адиабатические значения упругих постоянных (динамические модули упругости). Наиболее эффективно использование методов свободных колебаний и резонансного метода. Их преимущества - простота передачи колебаний по звукопроводам, высокая точность измерений, возможность использования образцов малых размеров. Чаще всего в образцах возбуждают изгибные колебания на низших собственных частотах, которые легче разделяются. На этих частотах меньше затухание в звукопрово-дах и образцах, что особенно важно при высокотемпературных испытаниях.

Для определения технических постоянных упругости многослойного композита рассмотрим растяжение многослойного композита в направлении оси х. Уравнения (1.66) для этого случая принимают вид

Система координат А", у, г может быть повернута вокруг оси г на любой заданный угол 0. При этом коэффициенты жесткости gtj (9) в (1.77)—(1.80) как функции угла 9 могут быть определены по формулам типа (1.69). Тогда соотношения (1.77)—(1.80) пригодны для определения технических постоянных упругости в новой системе координат.

Различие в структуре матриц жесткости может заметно сказаться и на величинах технических постоянных упругости. Проведем численный анализ для стеклопластика со следующими характеристиками однонаправленного материала: Ег = 46000 МПа, ?2 = = 18 000 МПа, G12 = 4500 МПа, л>12 = 0,2.