Постоянными элементами

Таким образом, метод состоит в измерении реальных поляризационных кривых V = / (/)в„ешн (пунктирная кривая на рис. 191) и определении тока саморастворения металла (по коррозионным потерям Дт) /внутр при различных постоянных значениях потенциала V = const с применением потенциостата. Дважды нанеся на график рис. 191 последние значения (один раз, откладывая их от оси ординат, а второй — прибавляя к реальной поляризационной кривой), получим идеальную коррозионную диаграмму (сплошные линии на рис. 191).

мости'плотности тока от времени при постоянных значениях потенциала, на основании чего строится потенциостатическая поляризационная кривая — график зависимости плотности тока, устой-

Определение скорости коррозии металла (по какому-либо показателю коррозии: убыли массы образца, водородному, изменению концентрации ионов металла в растворе и др.) при разных постоянных значениях его потенциала, поддерживаемых с помощью потенциостата, позволяют получить кривые скорость коррозии — потенциал, дающие наиболее исчерпывающую характеристику коррозионного поведения системы металл—электролит (рис. 347).

При г,1!х = 43°С а*=-4610 Вт/(м2-°С); Nu,l;/Nu,,=0,319; при /,„,. = 67° С «1 = 3570 Вт/(м2-°С); Nu,K/Nu0=0,61. Изменение Num*/Nuo и а* в зависимости от Тт/Тт при постоянных значениях Re)K и tc по результатам задач 5-74 и 5-75 показано на рис. 5-13.

Обрабатываемость стали и сплавов резанием определена для условий получистового точения без охлаждения по чистому металлу резцами, оснащенными твердыми сплавами Т5КЮ, ВК8 (для аустенитных сталей и сплавов на нежелезной основе), и резцами из быстрорежущей стали Р18, Р12 (для углеродистых и легированных сталей) при постоянных значениях глубины резания 1,5 мм, подачи 0,2 мм/об и главного угла в плане резцов <р = 60°.

Особый случай расчета тепловых процессов, который может быть выполнен только с использованием крупных ЭВМ, — расчет с учетом зависимости теплофизических характеристик металла от температуры. Достаточно обратиться к рис. 5.3 и 5.5, чтобы убедиться в том, что использование в расчетах средних значений ср, К и а, а также а (см. рис. 5.6) и Ъ, зависящего от а, сопряжено со значительными неточностями, достигающими нередко десятков процентов от результата. Качественно картина тепловых процессов, рассчитанных при переменных теплофизических свойствах, сохранится безусловно той же самой, что представлена в гл. 6 формулами, полученными при постоянных значениях теплофизических коэффициентов. Количественные результаты, получаемые по формулам, которые приведены в разд. II настоящего учебника, могут существенно отличаться от результатов, которые получены экспериментально.

Регрессионные уравнения действительны для сталей, химический состав которых изменяется в следующих пределах: 0,08...0,45%С, 0,30...1,40%Si, 0,30...2,0%Mn, до 2,00%Сг, до 4,00%Ni, до 0,60%Мо, до 0,20V, QKB> 0,45. Уравнения SKp, Нд.кр и акр представляют собой семейство поверхностей в координатах S, Нд, С при постоянных значениях асв/оо,2ошз и d3 (рис. 13.30). Пространству ниже этих поверхностей с определенной вероятностью соответствует отсутствие XT в ОШЗ сварного соединения, выше — их образование.

Именно на электронах, испускаемых при радиоактивном распаде, были впервые обнаружены отклонения от постоянства отношения F/j. Этот результат был получен при изучении траекторий движения электронов в магнитных полях. Как мы видели, в этом случае ускорения могут быть определены (если независимо измерена неизменяющаяся при движении в магнитном поле величина скорости частиц) непосредственно по смещению пятна на экране. Результаты таких опытов, произведенных с различными частицами, независимо от их происхождения (получены ли они с помощью ускорителей или возникли при радиоактивном распаде), показали, что при различных, но постоянных значениях v, сравнимых с с, отношение F/j не остается постоянным, а оказывается тем больше, чем больше v. Было установлено, что

при постоянных значениях t'Bn, Овп, Фух зависит от отношения водяных эквивалентов газа и воздуха VfCr/(VBcs). Теоретический объем продуктов сгорания Vr больше, чем теоретический объем воздуха VB ввиду наличия водяных паров. Кроме того, теплоемкость продуктов сгорания сг больше теплоемкости воздуха, с„, так как в них присутствуют трехатомные газы R02 и Н20. В действительности в связи с наличием присосов воздуха по газовому тракту отношение Vrcr/(VBcB) еще больше и составляет 1,25 для маловлажных топлив (АШ) и 1,6 для высоковлажных углей.

Задачи нестационарной теплопроводности для некоторых тел ограниченной протяженности (цилиндра, параллелепипеда, призмы) могут быть решены с помощью принципа наложения решений. Например, если цилиндр дайной 28 помещен в среду с температурой Тж, то при интенсивности теплоотдачи ос, одинаковой со всех сторон, его температура определится произведением 0Ц0П безразмерных температур бесконечного цилиндра того же радиуса и неограниченной пластины толщиной 26. Справедливость этого можно установить путем подстановки произведения 0Ц0П в исходное уравнение. Однако принцип наложения решений применим только для тех задач, которые описываются уравнением теплопроводности в линейном приближении, т. е. при постоянных значениях X, с и р и линейных граничных условиях.

Если же предельный коэффициент инжекции определяется переменными .внешними параметрами потока, то по точке пересечения пологой части характеристики с линией предельного режима рс/рн= =f("np) находятся предельный коэффициент инжекции и давление рс при переходе аппарата на предельный режим. Так, при постоянных значениях рр, РН, "р«, OH« и переменном значении рс коэффициенты инжекции иПР1 и мпр2 определяются однозначно независимо от значения рс. Что же касается ипрз, то он определяется пересечением пологой части характеристики и линии предельного противодавления рс.пр=/("прз)-

где А — (я X п) — матрица с постоянными элементами а., (/, k = 1, 2, . . ., п); f (t) — п — мерная периодическая вектор-функция времени с периодом Т.

где B! и С i — (п X п)-матрицы с постоянными элементами;

где В3, С3 — (п + 1) X (п + 1)-матрицы с постоянными элементами, причем

Здесь В и С — (я + 1) х (д + 1)-матрицы с постоянными элементами :

Из общих теорем функционального анализа следует, что такое построение всегда возможно, если аппроксимируемая функция обладает достаточной гладкостью [8], [42]. В частности это всегда осуществимо, если функция имеет конечное число разрывов на конечном интервале изменения независимой переменной. Таким образом, матрицы В, С можно аппроксимировать матрицами В, С с кусочно-постоянными элементами так, чтобы выполнялись условия аппроксимации (25.3).

для моментов Mk+i в соответствии с (29.35), то система уравнений движения машинного агрегата существенно упрощается. В этом случае матрица С оказывается матрицей с постоянными элементами, так как

Система дифференциальных уравнений движения машинного агрегата с нелинейной муфтой без ограничителей деформации, встроенной в массу Jk или в соединение на участке между массами Jk, J/t+i> записывается в виде (30.5). Методы решения системы уравнений движения (30.5) подробно рассмотрены в гл. Ill—IV. При наличии ограничителей деформации в муфте, встроенной в массу, система уравнений движения записывается в виде (16.15)—(16.16), причем матрицы В, С являются матрицами с кусочно-постоянными элементами. Решение такой системы осуществляется с учетом особенностей, рассмотренных в п. 23.

где С — аппроксимирующая матрица с кусочно-постоянными элементами; F — аппроксимирующая вектор-функция с кусочно-постоянными компонентами. Тогда аппроксимирующая система дифференциальных уравнений может быть представлена в виде:

где DF,/Dqs, D?JDqh (s = и, с, R) — матрицы Якоби с постоянными элементами.

В этом случае матрицы В и С являются матрицами с постоянными элементами. Компоненты n-мерной кусочно-постоянной вектор-функции S (у, у) определяются по формулам:

Здесь В и С — (n+ l)x(ft+ 1)-матрицы с постоянными элементами; М = М (Uk+1) — (п — 1)-мерная вектор-функция вида