Постоянным электрическим

Формирование диссипативных трибоструктур способствует переходу системы в стационарное состояние, когда термодинамические силы становятся постоянными, а производство избыточной энтропии, связанное с изменением термодинамических сил, равно нулю. Суммарно накопленную в объеме трибосистемы энтропию находим как сумму энтропии слабовзаимодействующих подсистем [65] (металлической и полимерной), согласно аддитивности термодинамических функций (блок С). Она определяет степень разрушения (износа) менее прочного полимерного материала (блок W) и по каналу обратной связи обеспечивает устойчивость стационарного состояния трибосистемы. Стационарное состояние характеризуется минимальным производством энтропии и диссипации ее окружающей средой и, как следствие, минимальными и постоянными значениями силы трения и скорости изнашивания. В случае увеличения силы трения по каким-либо причинам (например, вследствие разрушения и уменьшения площади диссипативных трибоструктур) немедленно повысится температура в зоне трения, что вызовет градиент термодинамических сил и появление избыточной энтропии dQ/dt (блок С). По каналу обратной связи информационный сигнал о производстве избыточной энтропии поступает в блок С 2 и вызывает ускорение процесса формирования диссипативных трибоструктур, локального производства энтропии и диссипации потока энтропии ./52- В результате этого ускорения восстанавливается площадь диссипативных трибоструктур, необходимая для поддержания стационарного состояния, температура и сила трения понижаются до прежних величин, производство избыточной энтропии уменьшается до нуля и трибосистема продолжает работать в стационарном режиме при минимальном производстве энтропии. Такой переходный процесс будет повторяться каждый раз при отклонении системы от стационарного состояния. При этом возвращение системы к минимальному производству энтропии осуществляется благодаря производству отрицательной энтропии (за счет отдачи конфигурационной энтропии окружающей среде) в период формирования диссипативных трибоструктур типа ЖКС, поскольку их образование происходит с энергетическим выигрышем и увеличением упорядоченности структуры полимерной фазы [66].

Ниже приведен расчет простого цикла со свободной силовой турбиной (см. рис. 6.7, схема 2). Предполагается, что охлаждающий воздух смешивается с газом и что через ТНД проходит весь расход. Расчет выполнен в двух вариантах: с постоянными значениями теплоемкостей процесса сжатия и расширения (А) и с учетом их изменений (В). Для удобства упрощенных расчетов использован

меньшим единицы [формулы (IV.30)]. Это соотношение проверялось экспериментально (серия I). Пара трения, более мягкое контртело которой характеризуется постоянными значениями ц, Е, р и т0, при одинаковых скорости и температуре среды прирабатывается при различных нагрузках. Во время 'приработки, в результате изменения шероховатости, меняется фактическое давление Рг, которое впоследствии также достигает своего установившегося значения. Таким образом, будем считать, что величины \л, Е, {J, т0, Рт, v -постоянны при установившемся режиме трения для данной пары. Тогда можно написать:

Динамические модули упругости не являются постоянными значениями. Они зависят от частоты и нагрузки. Обычно с увеличением нагрузки увеличивается значение динамического модуля

шипа АВ. Таким образом, величина Мп может быть представлена графически в виде поверхности, изображенной в системе координат М„, ф, (о или в плоской системе координат как одно-параметрическое семейство кривых. Например, в системе координат М„, ф можно строить семейство с параметром со<. Для построения такого семейства задаются отдельными постоянными значениями угловой скорости звена АВ и строят кривые М„ — = М„(ф), считая выбранную величину угловой скорости постоянной. Чем больше намечают различные значения угловой скорости, тем гуще получается сетка кривых Мп (ф) и тем лучше можно себе представить характер изменения приведенного момента М„. На фиг. 26 показано такое семейство кривых.

ны на рис. (1.14, а). Внутренний и внешний радиусы кольца обозначены соответственно Ri, Rz, радиус отверстия в пластине R, причем R2 = R- Материал пластины характеризуется постоянными значениями л (модуль сдвига) и v (коэффициент Пуассона), соответственно для кольца обозначим эти коэффициенты ць vj. В силу симметрии задачи рассматривают 1/4 пластины. Шаг расчетных точек в радиальном направлении принят постоянным и его зна-

Вычисление ведётся следующим образом. Кривую 'd= t(n) делят на Участки с постоянными значениями Mdx для каждого, т. е. заменяют ломаной линией из вертикальных и горизонтальных отрезков. Намечают путь 5„ пройденный за первый участок, и для него берут среднее значение статического момента М тт Вычитанием Мmm_ из Ма> (или сложением - в зависимости от режима) находят динамический момент М/ и расчёт для первого участка производят по равенству (ШО) Далее вычисляют путь, пройденный за первый участок S,'. Если S, •= 5„ то расчёт для первого участка закончен, и можно переходить к расчёту для второго участка и т. д. Если же Su •? 5„ то должно быть принято новое среднее

Именно эта возможность связать температурное поле внутри теплозащитного материала с одним или несколькими постоянными значениями коэффициента теплопроводности, которые к тому же не будут существенно зависеть от темпа нагрева, позволяет предложить два простых способа теплофизических измерений (рис. 11-15, а, б).

Однако известно ограниченное число излучающих систем, у которых выполняются условия (8-23) — (8-25) и которые могут в связи с этим точно рассчитываться на основании (8-27). Примером могут служить системы из двух параллельных пластин, коаксиальных цилиндров и концентрических сфер с постоянными поглощательной а и излучательной е способностями на каждой поверхности. Этим же условиям удовлетворяет также система из произвольного числа зон (с постоянными значениями а и е в каждой зоне), расположенных на '.внутренней поверхности одной и той же сферы. В общем же случае использование приближенной системы уравнений (8-27) будет сопряжено с большими или меньшими ошибками. Поэтому при использовании (8-27) следует обращать внимание на то, какова степень неравномерности распределения симплексов Ale*(jWi)/e*i;

При cv =? const расчет может быть проведен графо-аналитически, делением кривой процесса на участки с постоянными значениями cv и последующим определением п, а к с.

с постоянными значениями cv и последующим определением и, а и с.

Пассиваторами являются: 1) окислители, например HNO3) NaNO3, NaNO2, Na2WO4, K2CrO4, Oa; 2) анодная поляризация (т. е. окисление соприкасающейся с электролитом поверхности металла постоянным электрическим током) от внешнего источника постоянного электрического тока или при работе металла в качестве анода в паре с другим металлом, являющимся катодом, которая в подходящих условиях при достижении определенного значения эффективного потенциала металла Уме и соответствующей ему анодной плотности тока /а может вызвать наступление пассивного состояния металла.

2) катодная поляризация (т. е. восстановление соприкасающейся с электролитом поверхности металла постоянным электрическим током от внешнего источника постоянного тока или при работе пассивного металла в качестве катода в паре с другим металлом, являющимся анодом);

* Электропитание фоторезисторов постоянным электрическим током U < 150 е, стабилизированных с точностью +3%; лампы осветителя — переменным током V ж & в, 1 = 50 ей, стабилизированных с точностью ±2%.

Спонтанно поляризованные области располагаются в керамике неравномерно по различным кристаллографическим направлениям, так что снаружи электрического момента не возникает. Для обращения электрострикционного эффекта в пьезоэлектрический элементы из керамики титаната бария должны быть поляризованы сильным постоянным электрическим полем. Под воздействием внешнего постоянного электрического поля происходит переориентация элементарных диполей, в результате чего в керамическом элементе появляется результирующая поляризация. Полная поляризация до насыщения зависит от продолжительности про-цесса и величины приложенного электрического поля.________

При электрометаллизации питание аппаратов может производиться как переменным, так и постоянным электрическим

Для измерения падения давления использовались вертикальные трубы из нержавеющей стали длиной 600 мм с внутренним диаметром 6 мм, обогреваемые постоянным электрическим током.

Газосодержание т определялось путем отбора проб жидкости с помощью шприцев. Рабочий участок представлял собой вертикальный канал кольцевого сечения, образованный трубами диаметром 22 и 18 мм. Поток в рабочем канале двигался вниз. Длина обогреваемого участка внутренней трубы была равна 300 мм. Обогрев осуществлялся постоянным электрическим током. Помимо влияния газосодержания жидкости на процесс кипения, изучалась зависимость этого процесса от целого ряда других параметров, которые изменялись в следующих пределах: давление 5; 6,5; 8 и 9 ата; температура жидкости 350, 380 и 400°; скорость течения жидкости 4, 6, 8 и 10 м/сек.

Ф и г. 2. Схема экспериментальной установки для исследования интенсификации теплообмена постоянным электрическим полем.

Предлагаемая модель процесса интенсификации теплообмена постоянным электрическим полем

Экспериментальная установка. Экспериментальная установка, применявшаяся в описанных ранее экспериментах с постоянным электрическим полем, была использована и для первых опытов с переменным электрическим полем, хотя, разумеется, подводимое напряжение было переменным. Подводимая электрическая мощность определялась путем численного интегрирования наложенных графиков тока и напряжения по одному периоду. Сравнение, аналогичное тому, которое было сделано для опытов с постоянным электрическим полем, между подводимой электрической мощностью и увеличением степени подогрева газа, позволило бы количественно определить увеличение коэффициента теплоотдачи. Однако измерение электрической мощности оказалось сложной проблемой, так как сдвиг фазы между током и напряжением зависит не только от частоты, но и от амплитуды. Поэтому решено было использовать эти измерения лишь в качественном плане, т. е. чтобы определить, может ли вообще быть достигнуто заметное изменение теплоотдачи. Считалось, что интенсивная разработка методов измерения электрической мощности была бы оправдана, если бы результаты указывали на то, что значительное изменение теплоотдачи действительно имеет место.

частота будет равна 3500 гц. Как и при работе с постоянным электрическим полем, каждое измерение производилось после выхода установки на режим теплового равновесия. Кстати, следует отметить, что повышения температуры не наблюдалось до тех пор, пока не достигалось определенное критическое напряжение. Таким образом, электрический нагрев действительно был результатом коронного разряда а не просто диэлектрического нагрева газа.