Постоянным диаметром

схеме автоматического регулирования (рис. 20.1), но перемещение регулирующего органа 4 (заслонки) происходит посредством гидравлических сервомоторов. Пусть, например, угловая скорость o.)t начального звена машинного агрегата увеличилась. Тогда муфта N начнет подниматься и через систему рычагов поднимет-золотник 5. В цилиндр 6 золотника по трубкам 7 и 8 нагнетается масло под постоянным давлением. При равновесном режиме маслопроводы 10 и 11 перекрыты золотником 5. При подъеме золотника 5 масло по трубопроводам 8 и 6 начнет поступать в нижнюю полость цилиндра 12 сервомотора, поршень 13 переместится вверх и системой рычагов опустит заслонку 4, уменьшая доступ движущей энергии Ря. При движении поршня 13 вверх масло, находящееся в верхней полости цилиндра 12, по трубопроводу 10 и маслопроводу 9 вытесняется в приемник масла. После того как заслонка 4 опустится, угловая скорость coj уменьшится, муфта N начнет опускаться вниз, золотник 5 перекроет трубопроводы 6 и 10, и доступ масла в цилиндр 12 сервомотора прекратится. После возвращения золотника 5 в исходное положение процесс регулирования должен закончиться. Рассмотренная система регулирования обеспечивает поддержание постоянной установившейся угловой скорости начального звена и носит название астатической системы регулирования. Чтобы регулятор во всех случаях регулирования выключал сервомотор, рассмотренная система регулирования снабжается дополнительным звеном 14, входящим во вращательные кинематические пары О и Л со звеном 15 и штоком 16 поршня 13, а звено 15 входит во вращательную пару М с муфтой N. При этом точка О освобождается от закрепления со стойкой. Звено 14 и шток 16 показаны на рис. 20.3 штриховой линией. Звенья 14, 15 и 16

Установка для окраски распылением состоит из: а) распылителя, предназначенного непосредственно для распыления подаваемой к нему жидкой краски и нанесения ее на поверхность, подлежащую окраске; б) красконагнетательного бачка, из которого краска подается под постоянным давлением сжатого воздуха к распылителю, и в) масловодоотделителя для очистки сжатого воздуха от влаги и паров масла и для регулирования подачи сжатого воздуха в распылитель и красконагнетательный бачок.

Задача VI1-47. Рабочая жидкость подается к гидроусилителю типа сопло-заслонка под постоянным давлением р0 = 10 МПа.

схеме автоматического регулирования (рис. 20.1), но перемещение регулирующего органа 4 (заслонки) происходит посредством гидравлических сервомоторов. Пусть, например, угловая скорость «t начального звена машинного агрегата увеличилась. Тогда муфта N-начнет подниматься и через систему рычагов поднимет золотник 5. В цилиндр 6 золотника по трубкам 7 и 8 нагнетается масло под постоянным давлением. При равновесном режиме маслопроводы 10 и // перекрыты золотником 5. При подъеме золотника 5 масло по трубопроводам 8 и 6 начнет по-ступать в нижнюю полость цилинд-pa 12 сервомотора, поршень 13 переместится вверх и системой рычагов опустит заслонку 4, уменьшая доступ движущей энергии /V При

Аналогично сказанному ранее относительно массовой теплоемкости, для измерения объемной теплоемкости пользуются внесистемными единицами: кдж/(м3-град) и ккал/(м3 • град). Объемная теплоемкость обозначается с''. Относя ее к наиболее интересующим нас процессам, пэ-лучаем: с'р — объемную теплоемкость в процессе с постоянным давлением и c'v — объемную теплоемкость в процессе с постоянным объемом.

здесь индекс р говорит о том, что количество тепла подводится к газу в процессе с постоянным давлением; теплоемкость принята постоянной.

Здесь получено весьма важное выражение, удобное для практических расчетов. Действительно, выражение (2-30) показывает, что количество тепла, которое подводится в процессе с постоянным давлением, можно найти как разность энтальпий в конечном и начальном состояниях процесса с постоянным давлением. Следовательно, если имеются в виде таблиц или диаграмм значения энтальпий газов или обычно встречающихся смесей их, то количество тепла в процессе р = const может быть получено как разность табличных значений энтальпий в конечном и начальном состояниях.

процессу с постоянным давлением здесь при расширении газа температура его понижается, в то время как в изобарном процессе температура газа при расширении увеличивается. Изменение температуры в адиабатном процессе можно определить из уравнения первого закона, если представить его в следующем виде:

Таким образом, система наддува двигателей внутреннего сгорания может быть с переменным и постоянным давлением перед турбиной.

Поэтому прототипом термодинамического цикла комбинированного ДВС с постоянным давлением перед турбиной принимают цикл, состоящий из цикла поршневой части a"cz'zb"a", в котором подвод теплоты может происходить при V — const (cz'\ и (или) при р = const (z'z), а отвод теплоты — при V = const(b"a"); цикла лопаточных машин а'а" fga' с подводом теплоты при р = const (a"f), а отводом (выпуск рабочего тела) при р = const (gd). Количество теплоты, подведенной в цикле лопаточных машин, равно количеству теплоты, отведенной в цикле поршневой части. В составе

биной. При системе наддува с постоянным давлением газы от всех цилиндров выпускаются в общий ресивер, откуда направляются в турбину. Давление в ресивере устанавливается практически постоянным. При системе наддува с переменным давлением выпускные газы от одного или нескольких цилиндров по минимально короткому газовыпускному коллектору направляются в турбину. При этом давление перед турбиной практически изменяется во времени так же, как на выпуске из цилиндра. Эта система наддува получила также название импульсной.

Для простого трубопровода длиной / и постоянным диаметром уравнение (IX—4) при турбулентном режиме имеет вид

При тонкостенном трубопроводе постоянным диаметром d n длиной /

4) по форме проточной части — с постоянным наружным диаметром колес, с постоянным средним диаметром и с постоянным диаметром втулок.

где d и dB — наружный диаметр вала и диаметр его расточки, см. Эпюру изгибающих моментов разбиваем на дополнительные участки, соответствующие участкам вала с постоянным диаметром, и определяем площадь, f, см2, каждого участка веревочного многоугольника. Далее вычисляем фиктивные нагрузки Q = fJ0/J{ и

Обычно по длине ротора изгибающие моменты изменяются плавно, что позволяет находить площадь / для всего участка вала с постоянным диаметром как произведение полусуммы граничных ординат на длину участка (см. пример 8.4).

Глубина концентратора напряжений не оказывает столь заметного влияния на возникновение нераспространяющихся усталостных трещин, как, например, радиус при вершине надреза. Однако при малой глубине наблюдается аномалия этого эффекта, и нераспространяющиеся трещины не возникают даже при весьма острых концентраторах напряжений. Это было показано при исследованиях углеродистых сталей двух марок, термообработанных по различным режимам для получения контрастных механических свойств: 1) 0,31'% С; ав = 548МПа; ат = = 315 МПа и 2) 0,54 % С; 0В = 1050 МПа; 0Т = 1020 МПа. Испытывали на усталость при изгибе с вращением образцы с постоянным диаметром сечения в зоне концентратора напряжений, равным 5 мм, и различной глубиной самого концентратора (от 0,005 до 0,5 мм). Концентратор имел вид кольцевого надреза, радиус при вершине которого изменяли от 1,и до 0,01 мм. При этом надрез имел круглый профиль при r>-t и V-образный профиль с углом раскрытия 60° при r
и вытяжка их с приданием им цилиндрической, конической, овальной, полукруглой или других фигурных форм. В соответствии с этим на ротационно-ковочных машинах производятся следующие операции: а) обжимка концов труб и прутков с постоянным диаметром сечения или диаметром, уменьшающимся к их концу; б) обжимка коротких шеек у труб и прутков по середине их длины с оставлением на концах первоначального их размера; в) обжимка

Для обжимки концов труб и прутков с постоянным диаметром сечения или с диаметром, постепенно уменьшающимся к их концу, применяют машины первого типа. Для обжимки у труб и прутков коротких шеек по середине их длины с оставлением на концах первоначального диаметра также пользуются машинами первого типа, но с применением приспособления, придвигающего бойки коси вращения шпинделя.

Для полученного путем таких замен эквивалентного трубопровода с постоянным диаметром d3 и приведенной дли-

Формулу (431) используют и для многоступенчатых турбин с постоянным диаметром вала. В этом случае ее пишут следующим образом:

оси и пальцы с постоянным диаметром и допуском по всей длине. Такие конструкции обеспечивают: