Постоянным показателем

Регуляторы скорости широко применяют не только в ПС, но и в других испытательных машинах, снабженных насосами с нерегулируемой производительностью. Регулятор работает как дроссель, находящийся независимо от давления в цилиндре под постоянным перепадом давления (рис. 19). Полости •насоса / и противодавления 3 регулятора разделены подпружиненным плунжером 2. Смещаясь и сжимая пружину 4 под действием давления насоса плунжер соединяет своей скошенной частью полость / со сливом. Устанавливается равновесие, определяемое натяжением пружины 4. При открывании регулировочного игольчатого дросселя 5 часть масла из полости 1 подается в цилиндр, где повышается давление. Цилиндровая полость 6 соединена с полостью противодавления 3. Вследствие этого при повышении давления в цилиндре в по-

лости подачи / также увеличивается давление, оставаясь выше, чем давление в полости 6, причем разница зависит от натяжения пружины 4. В результате дроссель 5 находится под постоянным перепадом давления, которое можно регулировать натяжением пружины 4. Постоянство перепада давления обеспечивает постоянство расхода через дроссель 5 для каждого его положения. Регулятор обычно снабжают предохранительным клапаном 7 и стержнем 8 в канале связи полостей 3 и 6 для гашения автоколебаний плунжера 2.

3. В ряд© случаев пар потребляется при двух разных давлениях. Так, например, на целлюлозно-бумажных комбинатах часть пара, притом по резко меняющемуся графику, расходуется при давлении 7—8 ата на вароч-иые котлы, а другая часть по ровному графику — на сушку, бумажные машины и т. п. при 3 -г- 3,5 ата. Здесь применима схема фиг. 72. Аккумулятор Рутса включается с постоянным перепадом давлений pi—7н-8 ата и рг = 3 -.- 3,5 ата. В моменты уменьшения

Фиг. 10. Характеристики потока в идеально суживающе-расширяющемся сопле с постоянным перепадом давлений.

a) G/может быть полностью независимой от внешних возмущений z — например, постоянной. В этом случае понятно, что в регуляторе с постоянным заданием, а также с постоянным коэффициентом пропорциональности целесообразно коэффициент усиления KSG регулирующего органа сделать постоянным, т. е. иметь линейную зависимость yi<=(f(y). В качестве примера может служить регулирование уровня жидкости с постоянным перепадом давлений на регулирующем вентиле.

дроссельные расходомеры с постоянным перепадом давления или ротаметры.

Если подвод теплоты к границе пузырька ничем не ограничен, то давление в растущем пузырьке в процессе роста поддерживается равнымps(Tx) и рост пузырька обусловлен постоянным перепадом давлений Др = ps(Too) - р^ (рис. 1.84,а). Этот гипотетический случай роста соответствует динамической инерционной схеме [52] и приводит к выводу о постоянстве скорости роста

Дроссельные регуляторы с постоянным перепадом давления. Чтобы исключить влияние на расход жидкости, а следовательно, и на скорость двигателя нагрузки на его валу, применяют регуляторы с гидравлическим редукционным клапаном, которые позволяют обеспечить при изменении нагрузки практически постоянный перепад давления на дросселе (см. фиг. 213).

Фиг. 224. Дроссельный регулятор с постоянным перепадом давления.

ключ_ением дросселя 358; 366 Дроссельные регуляторы с постоянным перепадом давления 358

Регуляторы скорости широко применяют не только Б iivj, ко и Б других испытательных машинах, снабженных насосами с нерегулируемой производительностью. Регулятор работает как дроссель, находяш,ийся независимо от давления в цилиндре под постоянным перепадом давления (рис. 19). Полости насоса ) и противодавления 3 регулятора разделены подпружиненным плунжером 2. Смещаясь и сжимая пружину 4 под действием давления насоса плунжер соединяет своей скошенной частью полость / со сливом. Устанавливается равновесие, определяемое натяжением пружины 4. При открывании регулировочного игольчатого дросселя 5 часть масла из полости 1 подается в цилиндр, где повышается давление. Цилиндровая полость 6 соединена с полостью противодавления 3. Вследствие этого при повышении давления в цилиндре в по-

Применение такой зависимости с постоянным показателем степени т, естественно, предполагает, что не происходит перехода от одного вида изнашивания к другому.

Из последнего соотношения видно, что постоянным показателем остается только величина D, поскольку не зависит от масштаба измерения (п) и является характеристикой данной линии Кох. С геометрической точки зрения фрак-

Из последнего соотношения видно, что постоянным показателем .остается только величина D, поскольку не зависит от масштаба измерения (п) и является характеристикой данной линии Кох. С геометрической точки зрегшя,фрак-тальная размерность является показателем того, насколько плотно эта линия

Процесс сжатия воздуха в поршневом компрессоре с охлаждением (процесс а-Ь) также отличается от теоретического, в котором принимается, что сжатие происходит по политропе с постоянным показателем политропы п, большим единицы и меньшим показателя адиабаты k.

В поршневых компрессорах основное влияние на уменьшение производительности оказывает мертвый объем V0. Для определения Х0 процесс обратного расширения принимается условно поли-тропным с постоянным показателем политропы т, проходящим через началь-

Уравнение (Х.15) является основным для определения давления в полости наполнения. Анализ этого уравнения показывает, что процесс изменения состояния воздуха в полости наполнения как при переменном, так и при постоянном объеме не совпадает ни с одним из элементарных термодинамических процессов, протекающих с постоянным показателем политропы.

Однако, несмотря «а сделанные упрощения, решение (13-8) IB общем виде встречает 'существенные затруднения, в ювязи ic чем для (получения аналитического решения и анализа закономерностей исследуемого процесса приходится сделать ряд дополнительных допущений. Бу? дем считать среду и граничную поверхность серыми излучателями с идеально диффузными '(изотропными) индикатрисами объемного ,и поверхностного рассеяния и постоянным (показателем преломления п. В отношении геометрической формы канала и толя скоростей сделаем следующие допущения. Будем рассчитывать канал 'произвольного, во постоянного по длине сечения, (причем ось х совпадает с геометрической осью канала, а ее начало совмещено с плоскостью 'входного сечения. Линии тока движущейся по каналу среды параллельны оси х, т. е. Wy=wz=-Q, wx=w.

Рассмотрим дисперсную систему, состоящую из частиц с постоянным показателем преломления т = п.

Обычно бывают точно известны параметры начальной точки процесса расширения и следует найти точное значение параметров конечной точки процесса по известному давлению в этой точке. Если снять с кривых на рис. 6 точное значение k, соответствующее этой точке, и использовать для расчета ее параметров уравнение (12) (подставив в него снятое с графиков значение k), то получатся точные параметры конечной точки процесса расширения. Остальные точки (кроме начальной) будут рассчитаны по уравнению изоэнтропы с выбранным постоянным показателем k приближенно.

Величина С будет зависеть от термодинамических параметров исходной точки указанных расчетов. Известно, что в процессе изоэнтропного расширения показатель k будет менять свое значение по мере падения давления. Но так как для расчетов используется уравнение изоэнтропы с постоянным показателем k, то значение последнего приходится брать по какой-либо одной точке процесса, которая в силу тех или иных условий задачи расчетов отмечается как характерная.

Однако вследствие принятой выше последовательности изоэнтропного расширения и изобарного нагрева нельзя утверждать, что все промежуточные точки процесса будут лежать на политропе с таким же постоянным показателем п, как и для точки С. На самом деле расширение и нагрев происходят не последовательно, а одновременно, и показатели k и п будут монотонно изменяться от точки А до точки С.