Постоянным растягивающим

Рассмотрим трехслойную балку с кусочно-постоянным поперечным сечением и допустим, что границы участков с постоянным сечением заданы (случай, когда эти границы выбираются проектировщиком, будет рассмотрен в гл. 4). Ширина bl и высота Ihi сечения заполнителя /-го участка считаются заданными, но толщина /j одинаковых покрывающих пластин должна быть выбрана проектировщиком при условии, что

Рассмотрим изотропное твердое тело, имеющее вид стержня с постоянным поперечным сечением S. Пусть в результате упругого удара частицы стержня в точке х=0 (т.е. в начале стержня) за время dt смещаются на величину d?; в направлении оси стержня, в

Явление концентрации напряжений легко понять с помощью так называемой гидродинамической аналогии. Теоретическими и экспериментальными исследованиями доказано сходство между распределением напряжений в деталях и скоростями и направлениями отдельных струй потока воды, протекающего по трубе, имеющей форму исследуемой детали. В прямой трубе с постоянным поперечным сечением скорость потока во всех сечениях и во всех точках каждого сечения одинакова; постоянным остается и напряжение во всех точках сечения прямого бруса постоянного диаметра.

мом стержне с постоянным поперечным сечением по длине. Обозначим площадь поперечного сечения стержня 'через f и периметр через и. Стержень находится в среде с постоянной температурой /ж, коэффициент теплоотдачи от поверхности стержня к окру- ' жающей среде будем считать постоянным для всей поверхности. Будем полагать так-

ца в продольном направлении под действием текущего по нему постоянного тока. В [33] установлено, что продольный гистерезис в ферромагнитных материалах уничтожается не только переменным, но и постоянным током. Удалось установить [34], что критическая сила постоянного тока всегда больше критической силы переменного (критической называют в данном случае ту силу тока, при которой исчезает продольный гистерезис). Этот на первый взгляд кажущийся неверным вывод удалось объяснить в работе [31]. При этом было указано, что квазистатический механизм изменения магнитных свойств в продольном направлении приводит к тому, что критическая амплитуда переменного тока меньше критической силы постоянного тока. Этот же метод применил Спунер [43] при объяснении изменения магнитных свойств в продольном направлении под действием переменного поля. Об уничтожении гистерезиса постоянным поперечным полем ему, по-видимому, не было известно. Следует заметить, что здесь снова имеет место суперпозиция взаимно перпендикулярных полей. Причем в данном случае полем Ну является магнитное поле тока, перпендикулярное оси проволоки, поле Нх направлено вдоль оси проволоки.

материала) достоверность результатов испытаний образцов 1-й формы при условии их разрушения в рабочей части больше, чем у радиусных образцов, работающих при макс, напряжениях лишь в одном (минимальном) сечении. При применении образцов с постоянным поперечным сечением рабочей части галтели полируют, добиваясь лучшей их поверхности и повышая т. о. вероятность разрушения в рабочей части. Часть образцов на выносливость нормализована в ГОСТ 2860—45. Наибольшее распространение при испытании на усталость получили круглые образцы. При нагружениях чистым изгибом, изгибом в одной плоскости и растяжением —сжатием, помимо круглых образцов, применяются и плоские. Пределы выносливости цилиндрич. образцов оказываются выше, чем плоских из того же материала. При испытаниях на усталость сильное влияние оказывает масштабный фактор (см. Масштабный эффект), выносливость значительно снижается с увеличением размера образца, особенно интенсивно в области относительно малых диаметров (до 50 мм).

ющего потока в канале постоянного сечения с учетом конечных скоростей химических реакций в газе. На основании этого метода были выполнены численные исследования параметров потока неравновесных течений NaO4 в канале с постоянным поперечным сечением при нагреве и охлаждении. Результаты расчетов показали, что конечность скоростей химических реакций, протекающих в N204, при нагреве приводит к повышению, а при охлаждении к понижению температуры в газах по сравнению с температурой равновесного течения.

В работе [423] метод Нестеренко и Тверковкина был использован для поступенчатого расчета параметров потока N2O4 в проточной части газовой турбины. Течение N2O4 в турбинной степени приближенно заменялось течением в канале с постоянным поперечным сечением при усредненном давлении. Вычисления показали, что отклонение от состояния термохимического равновесия при входных параметрах газа Р=130 атм, Г=823 °К становится существенным при расширении N2U4 до давлений порядка 40 атм и ниже.

Ограничимся рассмотрением каналов с постоянным поперечным сечением, для которых

Кинетика реакции 2NO + О2 ->• 2NO2 в канале с постоянным поперечным сечением

с постоянным поперечным сечением

Метод «имплант», предложенный французскими исследователями, предусматривает испытание цилиндрического образца-вставки (импланта) с винтовым надрезом, (рис. 13.37) (ГОСТ 26388 — 84) . Образец монтируют на скользящей посадке в отверстие пластины, на которую наплавляют сварной валик и одновременно переплавляют верхнюю часть образца; СТЦ регулируют, изменяя q/v. За стандартный СТЦ принят цикл с /в/а, равным 10 с. В процессе охлаждения в диапазоне 420... 370 К образцы нагружают постоянным растягивающим усилием. Разрушающие напряжения рассчитывают относительно поперечного сечения образца в надрезе без учета концентрации напряжений.

В работе изучены температурно-силовые условия проявления эффекта сверхпластичности сплавов типа Г20 (~20% Мп, ~0,05% С, остальное — железо) с помощью установки ИМАШ-9-66. Образцы сечением 2,5X2 мм и длиной калиброванной рабочей части 10 мм, изготовленные из закаленных от 1050° С в воду заготовок, нагревали до температуры 900° С, значительно большей температуры конца обратного е-^упревращения (А/8~*т=230° С). Образцы в аустенитном состоянии охлаждались до температуры 200° С и нагружались постоянным растягивающим напряжением от 0 до 20 кгс/мм2 (ниже условного предела текучести приданной температуре). При последующем охлаждении непрерывно фиксировалась с точностью до 0,01 мм длина образцов с помощью , часового индикатора на подвижной тяге установки. Скорость нагрева и охлаждения составляла 20°/мин.

Рассмотрим некоторые частные случаи. Для случая нагружения образца постоянным растягивающим напряжением 6" , подставив выражения (18) в '(24), получим

При 6>т * 0 получаем формулу для определения среднего времени до разрушения, для случая нагру же шы постоянным растягивающим напряжением [2]

Рассмотрим вопросы определения среднего времени до разрушения при ступенчатом нагружении на примере нагружения на каждой ступени постоянным растягивающим напряжением. Пусть образец нагружается ступеньками (на i-u ступени <^ = const ). Запишем выражение для среднего числа атомов с неразрушенными связями в рассматриваемом объеме в момент времени t /2/: п{ - ад exp (-
Рассмотрены элементарные акты процессов разрушения и пластической деформации, обосновано кинетическое уравнение процесса разрушения твердых тел. Для аналитического описания процесса разрушения использована теория марковских процессов, дискретных в пространстве и непрерывных во времени. Получено аналитическое выражение для определения среднего времени до разрушения. Проанализирована формула для определения средней долговечности при на-гружении постоянным растягивающим напряжением. Библиогр. 6.

В 1924 г. был создан новый тип машины для волочения жестких металлов и сплавов, в основу которых был положен принцип противонатя-жения. Используя этот принцип, удалось сконструировать своего рода универсальную многократную машину, в которой отсутствуют недостатки, присущие машинам со скольжением и с противонатяжением проволоки. Здесь скольжение проволоки о тяговые ролики устраняется автоматической регулировкой их скоростей. Проволока в процессе обработки на всех участках находится под постоянным растягивающим напряжением и механически соединена с электрической схемой привода. Отсутствие

Установлена взаимосвязь между геометрическими и силовыми параметрами многослойного рулонированного цилиндра, а именно: радиусом раздела монолитной и многослойной составляющих стенки, радиусом наружной поверхности и постоянным растягивающим напряжением металлической полосы в процессе ее навивки.

Предположим, что при нагреве образца, нагруженного постоянным растягивающим напряжением ос, точка, изображающая в координатах в—8<г>; а напряженно-деформированное состояние образца, перемещается по линии А'В'С', последовательно переходя на кривые растяжения, соответствующие текущей температуре. Этот процесс сопровождается возрастанием пластической деформации 8<р) и может быть описан в рамках деформационной теории,

Мартеиситное превращение. При охлаждении до температуры Ма изделий, находящихся под постоянным растягивающим напряжением, не превышающим предела текучести аустенита, вначале происходит тепловое сжатие; при фазовом

Методы определения напряжений при испытании образцов зависят от характера нагружения и формы образца. Для образцов правильной геометрической формы с постоянным растягивающим напряжением величина напряжения легко вычисляется. В сложных случаях используют приспособления, снабженные динамометрами. Величину нагрузки регистрируют датчиками сопротивления и записывающими устройствами.