Постоянным содержанием

Из формулы (1.120) следует сделать один важный вывод: при данной мощности какого-либо двигателя произведение его вращающего момента на угловую скорость должно оставаться постоянным. Следовательно, при желании увеличить вращающий момент необходимо уменьшить угловую скорость; при увеличении угловой скорости неизбежно уменьшается вращающий момент.

Это уравнение (а также уравнение (47)) может удовлетворяться лишь для одного или для нескольких дискретных значений наклона 6. Отсюда следует, что если 0 меняется непрерывно, то всюду внутри рассматриваемой области оно должно быть постоянным. Следовательно, все волокна в этой области прямолинейны, т. е. пластина не может быть искривленной в любой области, на граничных поверхностях которой усилия равны дулю.

В случае если стенка такого сечения очень мала, можно пренебречь прогибом мембраны. Уклон поверхности, образованной мембраной, по ширине кольца будет постоянным. Следовательно, распре-

то из анализа кривых для коэффициентов трения (см. рис. 6) , видно, что значение относительного коэффициента внешнего аэродинамического трения % остается постоянным. Следовательно, закономерности нелинейных сил аэродинамического сопротивления связаны квадратичной зависимостью со скоростью движения элемента поверхности, что определяется турбулентным движением частиц среды. На рис. 6 линия для коэффициента %~показана пунктиром, а кривая для коэффициента ввнутреннего трения р — штрихпунктирной линией. Приближенно зависимость потерь энергии от напряжения можно оценить как

Содержание горючих в шлаке СшЛ при увеличении зольности суспензии оставалось постоянным; следовательно, потери тепла со шлаком в этом случае определялись только величиной приведенной зольности Ап:

Такая топограмма представляет особое удобство и в следующем отношении. При переходе от модели к натуре повышается к. п. д.., что ведет по § 4-3 к повышению при том же режиме как скоростей, а следовательно, и расходов, так и оборотностей пропорционально корню из к. п. д., но QnD остается по (11-17) при этом все же постоянным.

Можно считать, что объем жидкой фазы в шламовой пульпе в процессе промывки остается постоянным. Следовательно, с отвальным шламом из последнего промывателя уходит жидкой фазы 2,305-1-1000= 2305 кг, где 1 —плотность жидкой фазы в отвальном шламе, т/м3.

Существенно, что 6^ для соответствующего л-производ-ного не меняется в растворителях с различной диэлектрической проницаемостью, т. е. индукционный эффект группы CF3 остается постоянным. Следовательно, наблюдаемое уменьшение 6'' свидетельствует о том, что степень прямого га-сопря-

Если пзять сечение, параллельное стороне АВ (рис. 127), т. е. группу сплавов с постоянным содержанием компонента С, то кристаллизация этих сплавов будет проходить в такой последовательности:

Существует способ гидразинной «выварки» — одна из разновидностей консервации барабанных котлов из холодного состояния. После заполнения экранной системы до среднего уровня в барабане котла (питательной водой с подачей расчетного количества гидразина и аммиака) зажигают 1—3 мазутные форсунки и ведут «выварку» в течение 6—10 ч при 230—250 °С. Защитная пленка получается достаточно надежная, обеспечивающая длительность простоя оборудования без следов стояночной коррозии в течение 1,5—2 мес. При «выварке» осуществляют контроль за постоянным содержанием избытка гидразина в консервирующем

для сплавов с постоянным содержанием воль-

Рассмотрим построение градуировочиой прямой для случая определения содержания кварца в смеси с СаСОз с использованием в качестве стандартного вещества CaF2. Были изготовлены смеси кварца и СаСОз, содержащие 30, 60 и 100% кварца с постоянным содержанием CaFj = 0,20. Измеряли отношение интенсивностев линий кварца с d = 3,34 А и флюорита с d = 3,16 А. Полученный градуировочный график приведен на рис. 4.

Рис. 78. Зависимости периодов решетки сплавов Fe—Si—Al от массовой доли А1 вдоль сечений на тройной диаграмме состояния с постоянным содержанием SI после отжига при 1000 СС и медленного охлаждения

Рис. 77. Зависимости периодов решетки сплавов Fe—SI—А! от массовой доли SI вдаль сечении на тройной диаграмме состояния с постоянным содержанием А1 после отжига при 1000 °С и медленного охлаждения

Сухое дозирование реагентов возможно в тех случаях, когда они обладают постоянным содержанием активного продукта и однородным фракционным составом. Из числа применяемых для обработки воды реагентов этим условиям отвечает в настоящее время только каустический магнезит.

ные осадки с постоянным содержанием же-

Влияние никеля хорошо выявляется при сравнительном изучении сталей с постоянным содержанием хрома и возрастающим содержанием никеля. На рис. 56 изобра-

Никель оказывает не такое сильное действие, как алюминий, однако изменение концентрации Ni также' приводит к изменению температуры превращения. В табл. 2.3 приведено [42] изменение Г превращения в сплавах с постоянным содержанием AI в зависимости от содержания Ni.

Значительную спекаемость имеют концентраты с повышенным содержанием щелочей. В этом случае наблюдается оплавление и окомкование концентрата и повышение содержания серы в огарке. Условиями нормального протекания процесса обжига являются хорошее перемешивание обжигаемого материала и свободное удаление из сферы реакции сернистого газа. Очень важно для нормального протекания процесса обжига обеспечить равномерную загрузку концентрата, постоянство шихты по содержанию молибдена и заданному гранулометрическому составу концентрата. Шихтовка партий концентрата производится таким образом, чтобы обеспечить максимальную продолжительность работы на концентрате с постоянным содержанием молибдена с учетом следующих коэффициентов перехода примесей в сплав: медь 85 %, сера 60 %, мышьяк 80%, олово 70%, сурьма 50%, вольфрам 100%, свинец 5 %. Температурный режим для восьмиподовой печи стараются поддерживать следующим: