Постоянным ускорением

Для обеспечения технологичности конструкции и аэродинамического совершенства проточную часть реактивных турбин выполняют с постоянным внутренним диаметром (dB = const), который также находят в процессе предварительного расчета. В большинстве случаев подобным образом удается выполнить и активную турбину.

Форма проточной части. Турбины судовых ГТД могут быть выполнены с постоянным средним диаметром (dcp = const) и постоянным внутренним диаметром (dB = const). В первом случае имеет место меньшее раскрытие проточной части у периферии, а следовательно, меньшая опасность отрыва потока от наружной ограничивающей поверхности, во втором — меньшее увеличение длины лопаток вдоль проточной части. Кроме двух упомянутых схем, находят применение промежуточные (когда все диаметры непостоянны) и комбинированные — когда, например, первые ступени выполнены по схеме с dcp = const, а последние с da = const.

Для турбины с постоянным внутренним диаметром

К концу первого периода нагрева (или охлаждения) в массивном изделии устанавливается регулярный режим, характеризующийся постоянным внутренним температурным перепадом Д^. В дальнейшем во время нагрева (или охлаждения) массивного изделия в регулярном режиме температуры поверхности и центра изделия будут увеличиваться пропорционально времени с постоянной скоростью при условии, если удельную теплоемкость материала считать постоянной, т. е. не зависимой от температуры в данном интервале температур:

Рис. 37. Кривые долговременной прочности пластмассовых труб, нагруженных постоянным внутренним избыточным давлением:

Рис. 5.17. Режим циклического непропорционального нагружения в трубке, находящейся под постоянным внутренним давлением и переменным изгибающим моментом

В качестве примера на рис. 2.3 приведено рассчитанное в работе [11] распределение дисперсии пульсаций температуры по толщине плоской стенки ( А»2 мм, а=8-10~6 м2/с) с равномерным и постоянным внутренним тепловыделением (jly. . Поверхность Х-0 теплоизолирована, на поверхности СС= hзаданы пульсации температур с корреляционной функцией

3) с постоянным внутренним диаметром;

(Ь) Бесконечная пластина с трещиной, симметрично нагруженной на час' берегов постоянным внутренним давлением (2v - раскрытие трещины)

входящий в уравнения скорости ползучести (3.1) и (3.3), является постоянной материала, выражающей зависимость скорости ползучести от напряжения. Этот показатель имеет величину >3, обычно —10, причем чем больше эта величина, тем больше разница результатов испытания при постоянной нагрузке и постоянном напряжении. На рис. 3.4 представлены результаты испытаний на ползучесть при растяжении с постоянной нагрузкой и на ползучесть трубчатых образцов с постоянным внутренним давлением. На этом рисунке штриховая и сплошная линии являются кривыми ползучести, рассчитанными на основе уравнения (3.4); по оси абсцисс отложено отношение действительного текущего времени измерений ко времени до разрушения.

К концу первого периода нагрева (или охлаждения) в массивном изделии устанавливается регулярный режим, характеризующийся постоянным внутренним температурным перепадом A^j. В дальнейшем во время нагрева (или охлаждения) массивного изделия в регулярном режиме температуры поверхности и центра изделия будут увеличиваться пропорционально времени с постоянной скоростью при условии, если удельную теплоемкость материала считать постоянной, т. е. не зависимой от температуры в данном интервале температур:

На рис. 4.1 приведены схема двух каналов усилителя ионных токов и компенсационная схема сравнения интенсивностей двух изотопов [1—4]. Ионные токи it и i2 через щели 5i и S2 попадают на коллекторы А{ и А2 соответственно. Коллекторы А\ и А2 соединены с управляющими сетками электрометрических ламп усилителей и входными сопротивлениями г\ и г2. Вследствие практического равенства входных и выходных напряжений усилителей Ui и U2 на выходе будут равны соответственно произведению 1\Г\ и i2r2, ионные токи i\ и /2 строго пропорциональны U\ и U2, если iJi2=Ui/U2. Для точного измерения величины этого соотношения выходы усилителей подключены к мостовой компенсационной схеме. Мост схемы состоит из прецизионного пятидекадного делителя напряжения с постоянным внутренним сопротивлением R = Ri + R2= 105 ом в одном плече и балластного преци-

Соотношение (17.32) является уравнением архимедовой спирали. Для случая движения толкателя с постоянным ускорением (а'„= const) кинематическая передаточная функция ускорения (а',/, — a}j/(DI) является величиной постоянной, а перемещение толкателя определяется в результате двойного интегрирования:

При движении с постоянным ускорением (рис. 25.5, а) при о = 0, ср = <рп/2 и '•?= ?п ускорение мгновенно меняет свое значение и движение штанги сопровождается динамическим (мягким) ударом. При этом ускорение, скорость и перемещение штанги определяются по формулам

Для быстроходных механизмов рекомендуется выбирать безударный закон движения, для механизмов со средней скоростью можно выбирать движение с постоянным ускорением и только для тихоходных механизмов допускается задавать закон движения с v = const, при котором ускорение теоретически возрастает до бесконечности в моменты резкого изменения скорости.

Точное определение периодов /дв и t№ сложно и трудоемко. Поэтому при оценке быстродействия ЭМУ достаточно найти tcf, поскольку в большинстве случаев величина tOT имеет тот же порядок значений, что и /ср. При этом время /дв определяют приближенно, полагая, что якорь движется из состояния покоя с постоянным ускорением. Тогда 8ОТ — 8пр = а (^дв)2.2, а — ускорение; 8ОТ; 8пр — размеры рабочего воздушного зазора соответственно при отпущенном и притянутом якоре. Отсюда оот — 8пр = = г)/дв'2, где v — скорость якоря в конце движения.

Если резервуар с жидкостью движется поступательно с постоянным ускорением а (включая и случай, когда а = 0) или вращается вокруг вертикальной оси с постоянной угловой скоростью, то жидкость находится в покое относительно стенок резервуара или системы координат, которая движется (или вращается) вместе с резервуаром. Такие задачи рассматривают в гидростатике, применяя дифференциальное уравнение (1) для давления. Однако в значения проекций X, Y и Z единичной массовой силы помимо проекции единичной силы зем-

Рис. 8. Схема перемещения резервуара вниз с постоянным ускорением а

Рассмотрим, например, движение камня, брошенного под некоторым углом к горизонту с начальной скоростью V0. Если считать, что камень движется с постоянным ускорением a=g, то его положение относительно точки бросания (г0 = 0) определяется радиусом-вектором

а) Покажите, что период маятника, измеренный в лифте, поднимающемся с постоянным ускорением а, малым по сравнению с g, в пределе будет равен Т я* Г0(1 — a/2g), где а считается положительным.

Пример 1.65. Определить силу натяжения троса, навиваемого на барабан грузоподъемного устройства, при подъеме груза массой т = 3000 кг с постоянным ускорением а= 2,8 м/се/с2 (рис. 1.185, а).

4.6- Ракета движется прямолинейно с постоянным ускорением а, измеренным ее пассажирами по акселерометру, находящемуся на ракете. Какой путь пройдет ракета в лабораторной системе координат до достижения скорости и?

(19.9) и (19.10) надо учесть изменение сил реакций опор, являющихся следствием дополнительного ускорения масс в вертикальном направлении. Однако проще решить "задачу в неинерциальной системе отсчета, движущейся вертикально вверх с постоянным ускорением ао- В ней добавляется сила инерции, действующая в вертикальном направлении, и все дело сводится к изменению силы тяжести. Решения для а\ и О2 имеют вид (19.11), но с заменой g-*-g + a0.