Постоянным значением

Опыты проводятся для чисел Рейнольдса в пределах от 2,4- 103 до 64- 103. Для каждого режима строятся графики распределения температуры стенки и температуры жидкого металла по длине трубы. Осредненная линия проводится по показаниям 13—20 термопар в зависимости от длины обогреваемого участка. На основной обогреваемой части температуры стенки и жидкого металла имеют линейный характер изменения. На концах обогреваемого участка температура стенки постепенно переходит к постоянным значениям, которые соответствуют температурам жидкого металла перед началом обогреваемого участка и после него. Измерения распределения температур по поперечному сечению потока показывают, что длина участка тепловой стабилизации составляет всего 2—7,7 диаметров. Местные значения коэффициентов теплоотдачи вычисляются по уравнению (5-6) для трех сечений. Тепловой поток определяется по массовому расходу натрия и изменению его температуры. Он сопоставляется с тепловым потоком, найденным по мощности, потребляемой соответствующими электрическими нагревателями, за вычетом потерь тепла в окружающую среду. Температура стенки в расчетных сечениях трубы определяется из графиков, построенных по данным опыта, с учетом поправки на перепад температуры в стенке трубы на глубине заделки горячего спая термопар. Температура натрия в соответствующих расчетных сечениях определяется по уравнению

висимости от времени при различных температурах. Горизонтальные пунктирные линии соответствуют показателям степени окисления на основной стадии процесса. Показатель степени, а также величина А рассчитывались по приведенной в табл. 4.7 формуле (коррозия под влиянием летучей золы назаровского угля). Видно, что п снижается со временем и ассимптотически приближается к постоянным значениям.

данных, подтверждающих, что коэффициенты Пуассона эпоксидной смолы и других жестких полимеров близки к постоянным значениям, равным 0,38 ± 0,03, даже в том случае,. когда модули при растяжении и при сдвиге существенно зависят от времени и частоты (см. работы [66, 116, 122]). Для эпоксидной смолы (рис. 5) значение модуля при растяжении для lg(//aT)=12 примерно на 40% меньше, чем для lg(?/aT)= & (Теокарис [115]).

На рис. 39 показаны зависимости <7тах ОТ п (гДе г* — = 1+2и~5), соответствующие постоянным значениям q*Bz).

соте трубы, рассматриваемой в l у v линии) качестве примера, представлено на рис. 4.3 сплошной линией; ломаной пунктирной линией показаны скорректированные для заменяющих цилиндров значения ветрового давления. Следует отметить, что для заменяющих цилиндров, развитых до верха трубы, интенсивности ветровых нагрузок по мере удаления от расчетных сечений к верхнему краю сооружения приближались к постоянным значениям или даже несколько уменьшались (рис. 4.3). Расчет каждого горизонтального сечения ведется как для самостоятельной цилиндрической трубы, местные возмущения усилий в зонах сопряжения цилиндров не оказывают влияния на их распределение в расчетном сечении и по этой причине не учитываются. В соответствии с рис. 4.3 для расчета се-

Первый из них использует связь времени установления квазистационарного режима разрушения с коэффициентом температуропроводности, рассчитанным по постоянным значениям теплофизических свойств а = =Х(Г)/(рс) (см. гл. 3):

При исследованиях вопросов горения с соблюдением описанных в § 11-5 способов стабилизации непрерывные изменения подачи топлива и расхода воздуха вызывают колебания коэффициента избытка воздуха. Характер процесса случаен, но в среднем стремится к некоторым постоянным значениям с периодом колебаний порядка 1 мин.

В результате интегрирования системы уравнений (8.7) можно построить графики зависимости усилий от времени Pt (t). Построение таких графиков дает практическую возможность установить момент перехода к состоянию установившейся ползучести. Этот момент соответствует асимптотическому приближению ординат данных кривых к постоянным значениям. Заметим, что условие PI (t) = Pyi = const, характерное для состояния установившейся ползучести, наступает обязательно одновременно для всех усилий Я,- (t), так как если только для одного из них Я,- (t) ф Ф const, то и все остальные усилия будут непостоянными. Отсюда следует, что все кривые Pt (t) одновременно асимптотически приближаются к постоянным значениям Pyl, соответствующим стадии установившейся ползучести.

На рис. 39 показаны зависимости q*max от п (где г* = = 1+2™~5), соответствующие постоянным значениям q*Bz).

Здесь функции А к В характеризуют необратимое упрочнение (по мере увеличения Ж обе функции стремятся к некоторым постоянным значениям); параметр ^ — обратимое упрочнение. При р = 0 получаем выражение (7.57); при А ~ const, В — const — вариант (7.59), видоизмененный так, что упрочнение (при одинаковых i) в «слабых» подэлементах происходит быстрее, чем в «сильных». Для моделирования поведения стали Х18Н9 были опре-

В технике автоматического регулирования часто приходится пользоваться относительными изменениями регулируемых величин. Для этого текущие отклонения величин или их приращения относят к каким-либо постоянным значениям, характерным для объекта. В качестве таковых обычно принимают максимальные, либо номинальные значения рассматриваемых величин.

Размеры гексагональной плотноупакованной решетки харак теризуются постоянным значением с/а= 1,633. При иных зна чениях с/а получается неплотноупакованная гексагональная решетка.

Определение потенциала отдельного электрода производят, как это описано выше, путем измерения разности потенциалов гальванического элемента, составленного из электрода сравнения с точно известным и постоянным значением потенциала и электрода, потенциал которого определяется. При измерении потенциалов через измеряемую цепь не должен проходить электрический ток. Это реализуется в компенсационной электрической схеме, на которой основано действие всех потенциометров.

У решеток типа Г12, Г6 и Т6 имеется второй параметр — величина ребра призмы или параллелепипеда с. Решетка типа Г12 характеризуется постоянным значением отношения с/с =1,6333; при с!аф i= 1,6333 решетка считается неплот- g. неупакованной. Кристаллической решеткой типа Г12 обладает азот (N).

3) схематизация свойств материала в виде диаграммы идеального упругопластическоЕО тела с постоянным значением ат до Т = 773 Кис последующим линейным изменением его до ат=0 при Г=873 К[ Остальные теплофизические и механические свойства считают постоянными.

постоянным значением интенсивности отказов. Причиной отказов здесь являются случайные перегрузки, а также скрытые дефекты производства (структурные дефекты материала, микротрещины и т. п.); период проявления износа характеризуется резким повышением интенсивности отказов. Наступает предельное состояние, дальнейшая эксплуатация должна быть прекращена.

Если слои атомов касаются друг друга, т.е. три атома, изображенные внутри решетки (см. рис. 3, в), касаются атомов, расположенных на верхней и нижней плоскостях, то мы имеем так называемую гексагональную плотноупакованную решетку. Размеры гексагональной плотноупакованной решетки характеризуются постоянным значением с/а = 1,633. При иных соотношениях получается неплотноупакованная гексагональная решетка.

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на уровне основного металла, как было показано в разделах 3.4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивно-геометрических параметров соединений (к, ф, Кк). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показателя двухосности нагружения стенки конструкции п = <32 /CTI = const (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основжпгу металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ф и Кв. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объе\гу мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на кр в форме (3.90).

Простейшая из квадратурных формул — формула прямоугольников. При ее построении отрезок интегрирования [а, Ь] разбивается на N элементарных интервалов [xt, xi+l], i = 1, ..., N, x± =-= a, XN+I = b, и на каждом из них функция / (х) заменяется постоянным значением (рис. 2.8)

•вов необратимо ухудшаются. Для высококачественной телефонной аппаратуры (сердечники катушек для повышения индуктивности линий, катушек фильтров, сердечников контуров и т. д.) кроме постоянства проницаемости в малых полях, необходима также магнитная стабильность и независимость проницаемости при подмагничивании; первая характеризуется постоянным значением ц в малых переменных полях при подмагничивании постоянным полем, а вторая — остаточным (после действия постоянного поля) изменением [л, в малых полях. Этим требованиям удовлетворяют только изопермы.

Концентрацию котловой воды, при которой начинается увеличение уноса, называют критической концентрацией 5кр. Типичная кривая изменения 5Кр от нагрузки приведена на рис. 4.11. Эта кривая является, по существу, кривой постоянной влажности. При построении таких кривых фиксировался момент, когда влажность пара при изменении концентрации или нагрузки зеркала испарения достигала 0,2—0,3%. Поэтому данная кривая, так же как и другие приведенные ниже подобные зависимости, характеризуется постоянным значением и=0,2ч-0,3%.

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на уровне основного металла, как было показано в разделах 3.4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивно-геометрических параметров соединений (к, ср, Кй). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показателя двухосности нагружения стенки конструкции п = О2 /C7j = const (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основному металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ср и Кй. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объему мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на кр в форме (3.90).